А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Вихідна крива
Вихідна крива служить одночасно і шуканої характеристикою функціональної ланки, так як по осі абсцис відкладені концентрації кислоти і луги (надлишок реагенту), а також пропорційні їм значення вихідного сигналу у відсотках від максимальної величини. По осі ординат відкладені показання рН - метра і відповідна їм частину довжини намотування датчика в процентах.
Вихідна крива залежності dh /ds від q, яка виконувалася б при збереженні шорсткості що не змінюється від початку до кінця випробування, накреслена за двома точками.
Верхня вихідна крива зони відповідає роботі машини з повністю відкритим напрямних апаратом.
Якщо вихідна крива перехідного процесу, нанесена на фіг.
ХА і вихідна крива звернена вгору увігнутістю, то і після переходу н N А крива буде звернена вгору увігнутістю.
Метод двухкаскадной компенсації. | Можливі варіанти конструкції компенсаторів, які застосовуються при методах, показаних на 5 - 6 - 24. А - вихідна крива геометричного мгета; Б - реактивний опір короткозамкнутого першого компенсатора; В - проміжна крива геометричного місця; Г - реактивний опір другого компенсатора; Д - остаточна крива геометричного місця.
Спосіб завдання початкової кривої визначає простоту її реалізації в АВМ і успіх дослідження за допомогою АВМ. Тут істотні три способи завдання.
Подвійним дотичним вихідної кривої відповідають точки самопересеченія двоїстої кривої - отже, двоїста крива має 4 точки самопересеченія.
Точок перегину вихідної кривої відповідають точки повернення двоїстої кривої. Дійсно, якщо /- ж3 то дотична до графіка в точці х t задається координатами р 3.2 z 2.3. Ці співвідношення визначають на площині з координатами (р, z) криву з точкою повернення. Отже, двоїста крива має 8 точок повернення, по дві між кожними послідовними самоперетинів.
Виявляється, що вихідна крива - дуга окружності.
Але так як вихідна крива належить множині 3R, отримуємо, що для зазначених значень т точка з координатами т - /г (т) не покидає області ЕТ і в силу тільки що доведеного жодна з точок з координатами ТГХ /г (т) при T T. Тим самим доведено, що в рівняннях (19) можна вважати т, та.
Якщо в ачестве вихідної кривої використовується епіциклоїда, то по зквідістанте до неї профілюється охоплюється елемент передачі (ротор), а профіль охоплює елемента (- статора) отримують як зовнішню огибающую ротора. У гіпоціклоідальном зачепленні навпаки, профіль охоплює елемента (статора) виконується як еквідистанта укороченою гіпоціклоіди, а профіль охопленого елемента (ротора) виконується як внутрішня огинає контуру статора.
Вплив спотворення даних. Облік кінцевих значень вихідної кривої Ланка 2-го порядку з різними вещ.
Ці функції задають вихідну криву. Розглянуту криву називають трісектрісой Лоншама. Вона може бути використана для розподілу кута на три рівні частини.
Це означає, що вихідна крива на площині г не проходить через початок координат. Тоді для рівняння (21) виконуються умови D.
Це означає, що вихідна крива на площині г не проходить через початок координат.
Це означає, що вихідна крива на площині z НЕ проходить через початок координат.
На принтер будуть виведені вихідна крива тиску, розрахункова крива в полулогарифмических координатах, вихідні дані і результати розрахунку.
Тим часом нормальне розшарування вихідної кривої нерезонансних. Нерезонансні нормальні розшарування ступеня 0 не мають перетинів ні над яким циклічним конечнолістним накриттям еліптичної кривої. Тому в нормальному розшаруванні вихідної еліптичної кривої немає еліптичних кривих, циклічно накривають вихідну криву. Отже, ніяка околиця вихідної кривої на поверхні не відображається бігов-ломорфно на околицю нульового перетину нормального розшарування; тому ряди розходяться для склеювань загального положення, якщо пара (А, о) занадто добре апроксимується резонансними парами.
G) визначається рівнянням вихідної кривої деформування.
З огляду на деяку довільність завдання початкової кривої перехідного процесу, в цьому випадку виробляємо коригування знайденої статичної характеристики вхідних впливів, замінюючи її плавною кривою.
З огляду на деяку довільність завдання початкової кривої перехідного процесу, в цьому випадку виробляємо коригування знайденої статичної характеристики вхідних впливів, замінюючи її плавною кривою. Прямим побудовою визначаємо скориговані значення Ееіу для послідовних інтервалів часу, а за допомогою статичної характеристики вхідних впливів і променя зв'язку знаходимо послідовні значення екз.
Для цього потрібно виконати предобработку вихідної кривої, розбивши її на частини, кожна з яких представляє монотонну по /- координаті криву.
Перша (б, друга (в і четверта (г похідні від симетричною кривою поглинання (а. Координати екстремумів відповідають точкам перегину вихідної кривої. На рис. 1 представлені частину вихідних кривих і результати комплексної обробки даних ГІС, проведеної Бугульминско управлінням геофізичних робіт та Науково-технічним управлінням в обробному комплексі ІНГІС. Тут 2 основні об'єкти - пласти Р5 і Р6 причому пласт Р5 характеризується як нефтенасищенной, а Р6 у верхній частині нефтенасищен, в нижній - водонасищен, між ними ангідрит - доломітове пачка. Виконаний комплекс ГІС, що включає ВАК, дозволив виділити потенційно тріщинуваті зони в продуктивних пластах, наприклад, на глибинах 552 - 556 м, 554 - 557м і глинисті550 - 552м, 570 - 571м і ін. Розрахувати Кп і Кпр за даними ВАК (дослідження 1997 року) не вдалося через відсутність на той період відповідного програмного забезпечення. Відзначається характерна особливість - після якісно виконаних Іжевським УБР робіт на діаграмах ВАК також простежуються ті ж перебиті зони, що свідчить про можливість досліджень карбонатних колекторів навіть через обсадних колон.
По ній добре помітна наплавність вихідної кривої /і той характер, який слід було б мати.
Отже, різниця радіусів кривизни вихідної кривої в двох її точках дорівнює довжині дуги еволюти, укладеної між відповідними точками.
Базове значення Н6 вибирають для початкової кривої довільно в області насичення, а для інших матеріалів - з умови збігу відносних кривих в одній з точок насичення.
Якщо окружність прийнята в якості вихідної кривої, а полюс поміщений в її геометричному центрі то відтворена конхоїда визначиться двома колами, концентричними заданої.
На рис. 1 представлені частину вихідних кривих і результати комплексної обробки даних ГІС, проведеної Бугульминско управлінням геофізичних робіт та Науково-технічним управлінням в обробному комплексі ІНГІС. Тут 2 основні об'єкти - пласти Р5 і Р6 причому пласт Р5 характеризується як нефтенасищенной, а Р6 у верхній частині нефтенасищен, в нижній - водонасищен, між ними ангідрит - доломітове пачка. Виконаний комплекс ГІС, що включає ВАК, дозволив виділити потенційно тріщинуваті зони в продуктивних пластах, наприклад, на глибинах 552 - 556 м, 554 - 557м і глинисті550 -: 552м, 570 - 571м і ін. Розрахувати Кп і Кпр за даними ВАК (дослідження 1991 року) не вдалося через відсутність на той період відповідного програмного забезпечення. Відзначається характерна особливість - після якісно виконаних Іжевським УБР робіт на діаграмах ВАК також простежуються ті ж перебиті зони, що свідчить про можливості досліджень карбонатних колекторів навіть через обсадних колон.
Вони означають, що відтворення вихідної кривої F (x, у) 0 відбувається з точки (х0 г /о), прийнятої за початкову. Початкова точка (х0 уо) розділяє криву на дві гілки.
Величини ділянок А і В вихідної кривої розподілу, (а отже, і відносна кількість приладів, які підлягають регулюванню) можуть бути визначені за допомогою інтеграла ймовірності Ф (z), що застосовується при визначенні кількості деталей, що підлягають додатковій обробці на металорізальних верстатах.
Стандартна характеристика Р (ш, для якої складені таблиці ho - функцій. При використанні методу трапецеїдальних характеристик вихідну криву Р (о) замінюють окремими трапеціями так, щоб в сумі вийшла фігура, близька до вихідної. Період функції, до якої наближається вихідна крива , відомий. По суті це описаний метод виділення систематичної компоненти, застосування якого без змістовної геологічної трактування не має практичного сенсу.
Геометрія кривих а завжди повторює геометрію вихідних кривих г, в той час як концентраційна залежність відрізняється значною своєрідністю. У системах із взаємодією, ізотерми в'язкості яких монотонно опуклі до осі складу (тип /, див. Рис. XXVI, 11), криві 3 характеризуються - образним ходом. Ця обставина може служити додатковим способом встановлення факту взаємодії з віскозиметра-ного даними в системах, що характеризуються подібним ходом ізотерм в'язкості.
Графіки, що характеризують вплив підведення тепла на залежність втрати тиску від витрати для таких же умов, як на, за винятком того, що питома обсяг пара в 1001 разів більше питомої обсягу рідини (наприклад, пар при 168 атм. Графік побудований таким чином: на вихідної кривої з рис. 521 взяли точку з відносним витратою 10і почали ковзати уздовж кривої для 100% - ного вмісту рідини; при цьому на кожному відстані витрата змінювався в число разів, рівна зміні інтенсивності підведення тепла відносно початкової кривої. Аналізуючи ці криві можна прийти до висновку, що при наявності нерівномірності підведення тепла до каналів, які працюють паралельно з однаковими втратами тиску, статична нестійкість течії не повинна виникати. Але деякі канали будуть давати надмірну кількість перегрітої пари, в той час як інші будуть подавати суміш пари і води. Незважаючи на те, що протягом буде стійким, буде відбуватися перегрів стінок деяких каналів частково з огляду на підвищену температуру пара і частково з огляду на більш низького місцевого коефіцієнта тепловіддачі. Оскільки надмірно перегрітий пар генерується в каналах з великим тепловим потоком, різниця температур стінки каналу і пара буде вищою в гарячих каналах. Два цих ефекту в сукупності можуть привести до перегріву окремих каналів до 100 - 150 С.
Тут наведено кілька етапів побудови острова Госпер (показаний жирною лінією. Про внутрішнє заповненні острова (тонка лінія ми поговоримо трохи пізніше (106. | Одна з пізніх стадій побудови острова Госпер. За поясненнями щодо заповнення (лінії різної товщини всередині острова зверніться до 106. Зауважте , що на відміну від вихідної кривої Коха, цей генератор симетричний щодо свого центру. Він поєднує в собі бухти і півострова таким чином, що площа острова протягом усього побудови залишається незмінною.
Характеристики другого критичного режиму для звужуються сопел при перебігу вологої пари ( досліди МЕІ. Криві тисків після конденсаційного стрибка розташовуються вище початкової кривої для перегрітої пари. При великих значеннях уо скачки конденсації зникають і неравновесность процесу розширення зменшується.
Тривалість процесу визначають на рівні01ап вихідної кривої, якщо число періодів накладених коливань не більше , трьох.
На рис. 21 представлено зіставлення якості апроксимації вихідних кривих, а на рис. 18 кінцеві результати рахунки Fa за методом найменших квадратів (МНК) та по сплайнів.
Розрахункова крива повинна отримуватися шляхом таких перетворень вихідної кривої, які враховують особливості геологічної будови пластів.
Природно, що зіставлення стабілізованою діаграми з вихідної кривої деформування з метою перевірки принципу Мазінга неправомірно через придбаного матеріалом изотропного зміцнення. Розбіжності можуть бути дуже великі адже по суті порівнюються характеристики як би двох різних матеріалів. Для коректного зіставлення необхідно отримати нову початкову діаграму деформування. Для цього потрібно попередньо позбутися придбаної в процесі циклічного зміцнення деформационной анізотропії: адже при припиненні деформування в пам'яті матеріалу зберігається останній реверс.
Чому при цифровому диференціюванні зазвичай спочатку апроксимують вихідну криву будь-яким гладким контуром.
Філліпса): Введення змінної цін в вихідну криву Філіпса (Phillips curve) ефективно перетворює теорію, так як дозволяє перейти від пояснення номінальної заробітної плати до моделювання її в реальних значеннях.
При формулюванні гіпотези Генрі передбачається також, що вихідна крива втоми може бути описана рівнянням равнобочной гіперболи, асимптотами якої є вісь напруги і проходить через Е0 лінія, паралельна осі числа циклів.
При цьому узагальнена характеристика динамічної в'язкості виходить зрушенням вихідних кривих вздовж прямої, тангенс кута нахилу якої дорівнює 1 а характеристика динамічного модуля - зрушенням уздовж осі абсцис. Значення фактора зсуву по температурі ат, отримані з усіх розглянутих характеристик, виявляються однаковими. Крім того, значення ат не залежить від молекулярного ваги і молі-кулярной-вагового розподілу зразків, за винятком фракцій ПММА 913і914 молекулярні ваги яких мають особливо низькі значення.
Обробка ЕКГ здійснюється в кілька етапів: згладжування вихідної кривої; диференціювання кривої, отриманої після роботи першого етапу; виділення циклів; відшукання на кожному циклі характерних точок; обчислення медичних параметрів.
Останній вираз є рівнянням прямої, дотичної до початкової кривої на початку координат.
Знайдені властивості еволюти призводять до наступного способу побудови вихідної кривої по її еволюта. На еволюта намотують нитку, яку потім починають змотувати в натягнутому стані; тоді фіксована точка цієї нитки і опише вихідну криву.
Вихідна крива залежності dh /ds від q, яка виконувалася б при збереженні шорсткості що не змінюється від початку до кінця випробування, накреслена за двома точками.
Верхня вихідна крива зони відповідає роботі машини з повністю відкритим напрямних апаратом.
Якщо вихідна крива перехідного процесу, нанесена на фіг.
ХА і вихідна крива звернена вгору увігнутістю, то і після переходу н N А крива буде звернена вгору увігнутістю.
Метод двухкаскадной компенсації. | Можливі варіанти конструкції компенсаторів, які застосовуються при методах, показаних на 5 - 6 - 24. А - вихідна крива геометричного мгета; Б - реактивний опір короткозамкнутого першого компенсатора; В - проміжна крива геометричного місця; Г - реактивний опір другого компенсатора; Д - остаточна крива геометричного місця.
Спосіб завдання початкової кривої визначає простоту її реалізації в АВМ і успіх дослідження за допомогою АВМ. Тут істотні три способи завдання.
Подвійним дотичним вихідної кривої відповідають точки самопересеченія двоїстої кривої - отже, двоїста крива має 4 точки самопересеченія.
Точок перегину вихідної кривої відповідають точки повернення двоїстої кривої. Дійсно, якщо /- ж3 то дотична до графіка в точці х t задається координатами р 3.2 z 2.3. Ці співвідношення визначають на площині з координатами (р, z) криву з точкою повернення. Отже, двоїста крива має 8 точок повернення, по дві між кожними послідовними самоперетинів.
Виявляється, що вихідна крива - дуга окружності.
Але так як вихідна крива належить множині 3R, отримуємо, що для зазначених значень т точка з координатами т - /г (т) не покидає області ЕТ і в силу тільки що доведеного жодна з точок з координатами ТГХ /г (т) при T T. Тим самим доведено, що в рівняннях (19) можна вважати т, та.
Якщо в ачестве вихідної кривої використовується епіциклоїда, то по зквідістанте до неї профілюється охоплюється елемент передачі (ротор), а профіль охоплює елемента (- статора) отримують як зовнішню огибающую ротора. У гіпоціклоідальном зачепленні навпаки, профіль охоплює елемента (статора) виконується як еквідистанта укороченою гіпоціклоіди, а профіль охопленого елемента (ротора) виконується як внутрішня огинає контуру статора.
Вплив спотворення даних. Облік кінцевих значень вихідної кривої Ланка 2-го порядку з різними вещ.
Ці функції задають вихідну криву. Розглянуту криву називають трісектрісой Лоншама. Вона може бути використана для розподілу кута на три рівні частини.
Це означає, що вихідна крива на площині г не проходить через початок координат. Тоді для рівняння (21) виконуються умови D.
Це означає, що вихідна крива на площині г не проходить через початок координат.
Це означає, що вихідна крива на площині z НЕ проходить через початок координат.
На принтер будуть виведені вихідна крива тиску, розрахункова крива в полулогарифмических координатах, вихідні дані і результати розрахунку.
Тим часом нормальне розшарування вихідної кривої нерезонансних. Нерезонансні нормальні розшарування ступеня 0 не мають перетинів ні над яким циклічним конечнолістним накриттям еліптичної кривої. Тому в нормальному розшаруванні вихідної еліптичної кривої немає еліптичних кривих, циклічно накривають вихідну криву. Отже, ніяка околиця вихідної кривої на поверхні не відображається бігов-ломорфно на околицю нульового перетину нормального розшарування; тому ряди розходяться для склеювань загального положення, якщо пара (А, о) занадто добре апроксимується резонансними парами.
G) визначається рівнянням вихідної кривої деформування.
З огляду на деяку довільність завдання початкової кривої перехідного процесу, в цьому випадку виробляємо коригування знайденої статичної характеристики вхідних впливів, замінюючи її плавною кривою.
З огляду на деяку довільність завдання початкової кривої перехідного процесу, в цьому випадку виробляємо коригування знайденої статичної характеристики вхідних впливів, замінюючи її плавною кривою. Прямим побудовою визначаємо скориговані значення Ееіу для послідовних інтервалів часу, а за допомогою статичної характеристики вхідних впливів і променя зв'язку знаходимо послідовні значення екз.
Для цього потрібно виконати предобработку вихідної кривої, розбивши її на частини, кожна з яких представляє монотонну по /- координаті криву.
Перша (б, друга (в і четверта (г похідні від симетричною кривою поглинання (а. Координати екстремумів відповідають точкам перегину вихідної кривої. На рис. 1 представлені частину вихідних кривих і результати комплексної обробки даних ГІС, проведеної Бугульминско управлінням геофізичних робіт та Науково-технічним управлінням в обробному комплексі ІНГІС. Тут 2 основні об'єкти - пласти Р5 і Р6 причому пласт Р5 характеризується як нефтенасищенной, а Р6 у верхній частині нефтенасищен, в нижній - водонасищен, між ними ангідрит - доломітове пачка. Виконаний комплекс ГІС, що включає ВАК, дозволив виділити потенційно тріщинуваті зони в продуктивних пластах, наприклад, на глибинах 552 - 556 м, 554 - 557м і глинисті550 - 552м, 570 - 571м і ін. Розрахувати Кп і Кпр за даними ВАК (дослідження 1997 року) не вдалося через відсутність на той період відповідного програмного забезпечення. Відзначається характерна особливість - після якісно виконаних Іжевським УБР робіт на діаграмах ВАК також простежуються ті ж перебиті зони, що свідчить про можливість досліджень карбонатних колекторів навіть через обсадних колон.
По ній добре помітна наплавність вихідної кривої /і той характер, який слід було б мати.
Отже, різниця радіусів кривизни вихідної кривої в двох її точках дорівнює довжині дуги еволюти, укладеної між відповідними точками.
Базове значення Н6 вибирають для початкової кривої довільно в області насичення, а для інших матеріалів - з умови збігу відносних кривих в одній з точок насичення.
Якщо окружність прийнята в якості вихідної кривої, а полюс поміщений в її геометричному центрі то відтворена конхоїда визначиться двома колами, концентричними заданої.
На рис. 1 представлені частину вихідних кривих і результати комплексної обробки даних ГІС, проведеної Бугульминско управлінням геофізичних робіт та Науково-технічним управлінням в обробному комплексі ІНГІС. Тут 2 основні об'єкти - пласти Р5 і Р6 причому пласт Р5 характеризується як нефтенасищенной, а Р6 у верхній частині нефтенасищен, в нижній - водонасищен, між ними ангідрит - доломітове пачка. Виконаний комплекс ГІС, що включає ВАК, дозволив виділити потенційно тріщинуваті зони в продуктивних пластах, наприклад, на глибинах 552 - 556 м, 554 - 557м і глинисті550 -: 552м, 570 - 571м і ін. Розрахувати Кп і Кпр за даними ВАК (дослідження 1991 року) не вдалося через відсутність на той період відповідного програмного забезпечення. Відзначається характерна особливість - після якісно виконаних Іжевським УБР робіт на діаграмах ВАК також простежуються ті ж перебиті зони, що свідчить про можливості досліджень карбонатних колекторів навіть через обсадних колон.
Вони означають, що відтворення вихідної кривої F (x, у) 0 відбувається з точки (х0 г /о), прийнятої за початкову. Початкова точка (х0 уо) розділяє криву на дві гілки.
Величини ділянок А і В вихідної кривої розподілу, (а отже, і відносна кількість приладів, які підлягають регулюванню) можуть бути визначені за допомогою інтеграла ймовірності Ф (z), що застосовується при визначенні кількості деталей, що підлягають додатковій обробці на металорізальних верстатах.
Стандартна характеристика Р (ш, для якої складені таблиці ho - функцій. При використанні методу трапецеїдальних характеристик вихідну криву Р (о) замінюють окремими трапеціями так, щоб в сумі вийшла фігура, близька до вихідної. Період функції, до якої наближається вихідна крива , відомий. По суті це описаний метод виділення систематичної компоненти, застосування якого без змістовної геологічної трактування не має практичного сенсу.
Геометрія кривих а завжди повторює геометрію вихідних кривих г, в той час як концентраційна залежність відрізняється значною своєрідністю. У системах із взаємодією, ізотерми в'язкості яких монотонно опуклі до осі складу (тип /, див. Рис. XXVI, 11), криві 3 характеризуються - образним ходом. Ця обставина може служити додатковим способом встановлення факту взаємодії з віскозиметра-ного даними в системах, що характеризуються подібним ходом ізотерм в'язкості.
Графіки, що характеризують вплив підведення тепла на залежність втрати тиску від витрати для таких же умов, як на, за винятком того, що питома обсяг пара в 1001 разів більше питомої обсягу рідини (наприклад, пар при 168 атм. Графік побудований таким чином: на вихідної кривої з рис. 521 взяли точку з відносним витратою 10і почали ковзати уздовж кривої для 100% - ного вмісту рідини; при цьому на кожному відстані витрата змінювався в число разів, рівна зміні інтенсивності підведення тепла відносно початкової кривої. Аналізуючи ці криві можна прийти до висновку, що при наявності нерівномірності підведення тепла до каналів, які працюють паралельно з однаковими втратами тиску, статична нестійкість течії не повинна виникати. Але деякі канали будуть давати надмірну кількість перегрітої пари, в той час як інші будуть подавати суміш пари і води. Незважаючи на те, що протягом буде стійким, буде відбуватися перегрів стінок деяких каналів частково з огляду на підвищену температуру пара і частково з огляду на більш низького місцевого коефіцієнта тепловіддачі. Оскільки надмірно перегрітий пар генерується в каналах з великим тепловим потоком, різниця температур стінки каналу і пара буде вищою в гарячих каналах. Два цих ефекту в сукупності можуть привести до перегріву окремих каналів до 100 - 150 С.
Тут наведено кілька етапів побудови острова Госпер (показаний жирною лінією. Про внутрішнє заповненні острова (тонка лінія ми поговоримо трохи пізніше (106. | Одна з пізніх стадій побудови острова Госпер. За поясненнями щодо заповнення (лінії різної товщини всередині острова зверніться до 106. Зауважте , що на відміну від вихідної кривої Коха, цей генератор симетричний щодо свого центру. Він поєднує в собі бухти і півострова таким чином, що площа острова протягом усього побудови залишається незмінною.
Характеристики другого критичного режиму для звужуються сопел при перебігу вологої пари ( досліди МЕІ. Криві тисків після конденсаційного стрибка розташовуються вище початкової кривої для перегрітої пари. При великих значеннях уо скачки конденсації зникають і неравновесность процесу розширення зменшується.
Тривалість процесу визначають на рівні01ап вихідної кривої, якщо число періодів накладених коливань не більше , трьох.
На рис. 21 представлено зіставлення якості апроксимації вихідних кривих, а на рис. 18 кінцеві результати рахунки Fa за методом найменших квадратів (МНК) та по сплайнів.
Розрахункова крива повинна отримуватися шляхом таких перетворень вихідної кривої, які враховують особливості геологічної будови пластів.
Природно, що зіставлення стабілізованою діаграми з вихідної кривої деформування з метою перевірки принципу Мазінга неправомірно через придбаного матеріалом изотропного зміцнення. Розбіжності можуть бути дуже великі адже по суті порівнюються характеристики як би двох різних матеріалів. Для коректного зіставлення необхідно отримати нову початкову діаграму деформування. Для цього потрібно попередньо позбутися придбаної в процесі циклічного зміцнення деформационной анізотропії: адже при припиненні деформування в пам'яті матеріалу зберігається останній реверс.
Чому при цифровому диференціюванні зазвичай спочатку апроксимують вихідну криву будь-яким гладким контуром.
Філліпса): Введення змінної цін в вихідну криву Філіпса (Phillips curve) ефективно перетворює теорію, так як дозволяє перейти від пояснення номінальної заробітної плати до моделювання її в реальних значеннях.
При формулюванні гіпотези Генрі передбачається також, що вихідна крива втоми може бути описана рівнянням равнобочной гіперболи, асимптотами якої є вісь напруги і проходить через Е0 лінія, паралельна осі числа циклів.
При цьому узагальнена характеристика динамічної в'язкості виходить зрушенням вихідних кривих вздовж прямої, тангенс кута нахилу якої дорівнює 1 а характеристика динамічного модуля - зрушенням уздовж осі абсцис. Значення фактора зсуву по температурі ат, отримані з усіх розглянутих характеристик, виявляються однаковими. Крім того, значення ат не залежить від молекулярного ваги і молі-кулярной-вагового розподілу зразків, за винятком фракцій ПММА 913і914 молекулярні ваги яких мають особливо низькі значення.
Обробка ЕКГ здійснюється в кілька етапів: згладжування вихідної кривої; диференціювання кривої, отриманої після роботи першого етапу; виділення циклів; відшукання на кожному циклі характерних точок; обчислення медичних параметрів.
Останній вираз є рівнянням прямої, дотичної до початкової кривої на початку координат.
Знайдені властивості еволюти призводять до наступного способу побудови вихідної кривої по її еволюта. На еволюта намотують нитку, яку потім починають змотувати в натягнутому стані; тоді фіксована точка цієї нитки і опише вихідну криву.