А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Задана температура - процес

Задана температура процесу може виявитися проміжною по відношенню до температур, для яких в таблицях наведені склади газу. У деяких випадках може виникнути необхідність у визначенні залежності складу газу від температури процесу при заданих інших його параметрах.

При заданій температурі процесу збільшення подачі пропану спочатку призводить до поліпшення осадження з сировини смолисто-асфальтенових з'єднань, однак при надлишку пропану понад деякої певної величини смоли починають розчинятися в пропані переходять в деасфальтізата, підвищуючи його в'язкість і коксованість. Об'ємне співвідношення пропан: сировина становить від 4: 1 до 10: 1 причому для малосмолрстих нафт необхідно підтримувати більш високе співвідношення.

Тривалість вулканізації при заданій температурі процесу повинна відповідати оптимуму. Оптимум і плато вулканізації встановлюють на серії пластин гумової суміші вулканізованих протягом 10 - 60 хв. Запобіжний клапан на котлі регулюють на граничний робочий тиск, який на манометрах від - мечено червоною рискою.

Тривалість витримки деталей після досягнення заданої температури процесу термообробки повинна бути можливо мінімальної, так як зайва витримка веде до погіршення якості стали, збільшення окалинообразования і зневуглецювання, зростання зерна, збільшення витрати палива і зниження продуктивності печей. Тривалість витримки при температурі процесу не залежить від методу нагріву деталей. При нагріванні для відпалу, нормалізації, загартування і відпустки тривалість витримки повинна забезпечувати не тільки наскрізний прогрів всіх завантажених в піч деталей, але і повноту структурних і фазових перетворень і зняття напружень.

При проведенні кожного досвіду безперервно підтримували задану температуру процесу і витрати окислювача.

Корпуси апаратів, в яких необхідно підтримувати задану температуру процесу, забезпечені сорочкою або трубними змеевиками. Наявність сорочки ускладнює можливість швидкого визначення дефекту, тому після кожного ремонту простір між сорочкою і корпусом перевіряють обпресуванням. Змійовики, розташовані всередині апаратів, піддаються зносу поряд з іншими внутрішніми пристроями. Зовнішні змеевики більш довговічні.

Корпуси апаратів, в яких необхідно підтримувати задану температуру процесу, забезпечені сорочкою або трубними змеевиками.

Корпуси апаратів, в яких необхідно підтримувати задану температуру процесу, забезпечені сорочкою або трубними змеевиками. Наявність сорочки ускладнює можливість швидкого визначення дефекту, тому після кожного ремонту простір між сорочкою і корпусом перевіряють обпресуванням. Змійовики, розташовані всередині апаратів, піддаються зносу поряд з іншими внутрішніми пристроями. Зовнішні змеевики більш довговічні.

коли при перемішуванні необхідно підводити тепло для підтримки заданої температури процесу або, навпаки, віднімати надлишкове тепло, мішалку постачають спеціальним пристроєм. Весь корпус мішалки або певний його ділянку часто укладають в сорочку; в утворюється між нею і корпусом обсяг подають теплоносій або хладоагент. Така конструкція складна і досить відповідальна у виконанні. При експлуатації її важко встановити пропуски в корпусі. Простіше нагріваються і охолоджуються мішалки за допомогою зібраних на їх корпусах трубних спіральних змійовиків, за якими прокачують теплоносій або хладоагент. Змійовики укладають в оболонку з тонкого сталевого листа, поверх якої завдають теплоізоляцію. Численні мішалки, що застосовуються в нафтопереробній промисловості принципово відрізняються одна від одної характером перемішування, яке забезпечується конструкцією самих перемішують.

Основною умовою досягнення хороших виходів цільового продукту-дивинила-прі контактуванні є точне дотримання заданої температури процесу. Це досягається правильним регулюванням нагріву печі і рівномірним подаванням в реторти спиртної пари, перегрітих до певної температури.

Основною умовою досягнення хороших виходів цільового продукту-дивинила при контактуванні є точне дотримання заданої температури процесу. Це досягається правильним регулюванням нагріву печі і рівномірним подаванням в реторти спиртових парів, перегрітих до певної температури.

При підборі ініціатора для проведення полімеризації важливо знати час його напіврозпаду при заданій температурі процесу. Синтез ведуть зазвичай таким чином, щоб ініціатор повністю не витратився до закінчення процесу.

Для цього підбирають розчинники або їх суміші з відповідною температурою кипіння, що відповідає заданій температурі процесу.

Основною умовою досягнення хороших виходів цільового продукту - дивинила при контактуванні є точне дотримання заданої температури процесу. Це досягається правильним регулюванням нагріву печі і рівномірним подаванням в реторти спиртної пари, перегрітих до певної температури.

Основною умовою досягнення хороших виходів цільового продукту - дивина - при контактуванні є точне дотримання заданої температури процесу. Це досягається правильним регулюванням нагріву печі і рівномірним подаванням ь реторти спиртної пари, перегрітих до певної температури.

Основною умовою досягнення високого виходу цільового продукту (бутадієну) при контактуванні є точне дотримання заданої температури процесу. Це досягається правильним регулюванням нагріву печі і рівномірним подаванням в реторти спиртної пари, перегрітих до певної температури.

Обслуговування електролізера вельми просто і полягає в періодичному додаванні води і регулювання водяного охолодження для підтримки заданої температури процесу.

Початком девулканизации вважається момент, коли тиск пара в робочому обсязі автоклава досягне значення, відповідного заданій температурі процесу.

У згаданому вище процесі випалу цементного клінкеру в зону випалу форсунками подається мазут, при згорянні якого забезпечується задана температура процесу.

Схема процесу окислення повітрям сульфідів, що містяться в стічній воді. Потім в воду подається стиснене повітря (тиском 7 ати) і пар (тиском 14 ати) для досягнення заданої температури процесу. Повітря подається раніше, ніж пар, щоб уникнути перешкод, пов'язаних зі швидкою конденсацією пара.

У крекінг-печах, що мають крім нагрівальної ще і реакційну секцію труб, в нагрівальної секції сировини повідомляється тепло для отримання заданої температури процесу, в реакційній секції тепло витрачається т на процес крекінгу; в цій останній секції тим - - пература сировини практично не. Звичайно, суворого поділу цих двох зон не існує. Крекінг частково відбувається і в нагрівальної зоні коли потік сировини ще не досяг труб реакційної частини апаратури.

Якщо відома ступінь вологості ацетилену, то з теплового балансу можна визначити або температуру, при якій повинен протікати заданий процес, або вміст води в мулі при заданій температурі процесу.

Схема розподілу окремих зон в поздовжньому перетині агломеріруемого шару. а - при безперервному русі зони горіння. б - при дискретно переміщенні. 1 - 3-те ж, що на. Використовуючи наведену схему процесу, складають систему рівнянь елементарних теплових балансів, з вирішення яких можна знайти температуру процесу спікання при відомих витратах тепла на запалювання і твердого палива, або ж визначити витрата твердого палива при заданій температурі процесу. У порівнянні з тепловими балансами процесу в цілому, елементарні теплові баланси дозволяють оцінити тепловий стан шару на різних горизонтах, визначити співвідношення між витратами твердого палива, що вводиться в шихту і спалюється для запалювання і зовнішнього нагріву.

В, як дуття використовується водяна пара, що транспортує агентом і додатковим теплоносієм є водяна газ. Заданої температури процесу в зону газифікації іноді вводять гарячі керамічні гранули. До сировини не пред'являють бсобих вимог.

При постійній витраті сировини рівень продукту в колоні визначає час його перебування в зоні реакції. При заданій температурі процесу тривалість окислення знижується зі збільшенням витрати повітря. Бітуми, відібрані на різній висоті колони при роботі як в прямотоке, так і противотоке, мають майже однаковими груповим складом і властивостями, що пояснюється інтенсивним перемішуванням продукту з сировиною. У міру поглиблення окислення сировини парафіно-нафтенова частина сировини залишається майже без змін. зміст моноциклических ароматичних сполук дещо зменшується, бициклических ароматичних стає помітно менше, а поліциклічних ароматичних різко падає. Зміст асфаль-тенів в бітумах значно зростає.

Це завдання вирішується шляхом підбору значень Kf, що задовольняють даному рівнянню. При заданій температурі процесу аналогічно проводиться підбір робочого тиску. Розрахунок зручно вести в табличній формі (табл. 3) і в такій послідовності. для суміші характерна кілька більш висока температура точки роси, ніж найвище з значень температур фазового переходу окремих компонентів. Це пов'язано з реальністю газів і впливом незворотності процесу змішування. При цьому очікується в складі рідини найбільша молярна частка компонента з найвищою температурою фазового переходу.

Схема експериментальної установки для зняття кінетики процесів полиме-раналогічних перетворень кополімерів.

Число оборотів мішалки доводилося до 70 об /хв. По досягненню заданої температури процесу в колбу завантажували 20 г попередньо набряклого в діхлоретане або тіонілхлорид сополимера стиролу і ДВБ.

Для подачі в генератор необхідної кількості води до виходить з скрубера воді необхідно додавати свіжу. Кількість поглинається в холодильнику-скруббере тепла при заданій температурі процесу залишається незмінним. Тому при використанні в газобб-разователей всій відходить з скрубера води сумарна ентальпія що надходить в генератор суміші нагрітої та холодної води залишається постійною. Таким чином, температура води на вході в генератор і її витрата не змінюються при зміні температурного режиму промивного апарату.

Тиск не робить помітного впливу на полімеризацію. Тому його підтримують зазвичай на рівні відповідному заданої температури процесу. Тиск в жідкофаз-них полімеризаторів встановлюється найчастіше на рівні 7 - 8 ати; при інших способах полімеризації тиск трохи нижче.

Тиск не робить помітного впливу на полімеризацію. Тому його підтримують зазвичай на рівні відпо-1 /ствующая заданої температури процесу. Тиск в жідкофаз-них полімеризаторів встановлюється найчастіше на рівні 7 - 8 ати; при інших способах полімеризації тиск трохи нижче.

Прагнення домогтися максимальної продуктивності в розрахунку на одиницю об'єму реактора призводить до того, що в техніці полімеризації в розчині широко застосовують способи відведення тепла з киплячим розчинником. Для цього підбирають розчинники або їх суміші з відповідною температурою кипіння, що відповідає заданій температурі процесу.

На рис. VIII-6 показана конструкція мішалки, застосовуваної в - виробництві присадок до мастил. Корпус апарату забезпечений сорочкою для подачі пари або хладоагента, за допомогою яких підтримується задана температура процесу перемішування. Перемішують пристрої закріплені на валу в два яруси; верхній ярус являє собою дві прямі лопаті з малим нахилом в сторону обертання, нижній ярус - якір. Для: допуску всередину апарату корпус постачають одним або двома люками-лазами.

Типові технологічні оператори, які використовуються для опису елементів БТС. | Операційна схема технологічного вузла БТС. Умови функціонування вузла наступні. Потік суспензії мікроорганізмів з біореактора в сепаратор позначимо L3 - Биореактор має систему охолодження //, що забезпечує підтримку заданої температури процесу ферментації в умовах виділення тепла при реакції біосинтезу. Суспензія мікроорганізмів при сепарації додатково підігрівається.

Орієнтовна схема теплового балансу електролітичної осередки. | Зміна теплового балансу електролітичної осередку при збільшенні навантаження і постійній температурі процесу. Позначення ті ж, що і на 2 - 14. Частка втрат тепла через стінки комірки в тепловому балансі зменшується, а кількість тепла, яке необхідно відвести за допомогою холодильників, зростає при зміні навантаження на електролітичної осередку. При навантаженні що характеризується на рис. 2 - 15 точкою перетину кривої напруги на комірці з лінією загальної витрати тепла, надходження та витрачання енергії при заданій температурі процесу рівні між собою. При збільшенні навантаження утворюються надлишки тепла і для запобігання підвищенню температури потрібне відведення тепла через холодильники. При зниженні навантаження втрати тепла перевищують його прихід і для підтримки температури електролізу необхідно додатково підвести тепло до осередку.

Втрати тепла через стінки комірки і кількість тепла, яке необхідно відвести в холодильниках, залежать від навантаження електролітичної осередки. При навантаженні що відповідає точці перетину кривої напруги на комірці з лінією загальної витрати тепла (див. Рис. П-19 б), надходження та витрачання енергії при заданій температурі процесу рівні. При підвищенні навантаження виділяється зайве тепло, і щоб запобігти підвищенню температури, необхідний відвід тепла в холодильниках. Зі зниженням навантаження втрати тепла можуть перевищити його прихід, і для підтримки необхідної температури електролізу необхідний додатковий підведення тепла до осередку.

Процес супроводжується виділенням тепла, в той же час температуру реакції необхідно підтримувати в межах 7 - 10 С. Таким чином, реактори (контактори) установок сірчанокислотного алкілування повинні забезпечувати, з одного боку, ретельне перемішування суміші а з іншого боку, відведення надлишкового тепла для стабілізації заданої температури процесу.

Тепловий ефект реакції впливає на продуктивність контактного апарату при проведенні процесу в стаціонарному шарі каталізатора. У цьому випадку відносно низький коефіцієнт тепловіддачі від газового потоку до стінки труби обмежує швидкість тепловідведення. Тому при переробці сировини, окислювання якого протікає з виділенням великої кількості тепла, доводиться знижувати навантаження по сировині. Це дає можливість підтримувати задану температуру процесу, але тягне за собою зниження продуктивності апарату.

Для кожного процесу кількість незалежних змінних може змінюватися в залежності від характеру проведених реакцій. Так, наприклад, вивчення впливу співвідношення концентрацій реагуючих компонентів повинно проводитися тільки при дослідженнях реакцій другого і вищих порядків, а при мономолекулярних процесах саме по собі відпадає. Іншим прикладом є вибір робочих тисків; зміна тиску можуть негативно вплинути лише на багатофазні й газові реакції. При чисто жидкофазная процесах тиск, як правило, практично не впливає на напрям і швидкість реакцій1 тому вибір його по суті визначається заданою температурою процесу, так як тиск тут має дорівнювати або трохи вище того, при якому починається кипіння реагує суміші.