А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Гідродинамічна сила
Гідродинамічна сила, що діє на плунжер розподільника, складається із змінної і сталої складових сил. Встановлена сила за своєю абсолютною величиною значно більше змінної складової сили.
Гідродинамічна сила, що діє на золотник, змінюється зі зміною кута 9я, який залежить від форми золотника, форми вікон у втулці зазорів між золотником і втулкою і інших чинників. У одного і того ж золотника кут 9Е може бути різним при різних зсувах золотника від нейтрального положення. Крім того, як і при обтіканні клапана, потік середовища може прилипати до поверхонь втулки або золотника, що також призводить до зміни гідродинамічної сили, причому спочатку гідродинамічна сила зростає зі збільшенням переміщення золотника, а потім зменшується до нуля. Внаслідок такої зміни гідродинамічної сили можуть виникати автоколивання золотника.
розподіл тиску рідини в каналах золотникової пари. а - при впадання рідини. б - при витіканні. 551. | Номограма для визначення витоків рідини Q через кільцеву щілину при перепаді тиску Др 10 кг /(ключ. Гідродинамічна сила Рх виникає при проходженні рідини через робоче вікно золотникової пари. При цьому відбувається нерівномірний розподіл тиску на торцях золотника (рис. 51) через звуження струменя рідини і зміни швидкості її закінчення. Так як струмінь рідини спрямована під деяким кутом 690 до осі золотника (рис. 52), то виникає гідродинамічна сила прагне перемістити золотник в сторону закриття щілини.
Траєкторії часток при безинерціонной флотації. Притискна гідродинамічна сила не може забезпечити зіткнення частинки і бульбашки, так як вона має кінцеве значення, а опір зростає необмежено в міру стоншення плівки. Але тут сприяють флотації поверхневі сили і вплив молекулярних дальнодействующих.
Гідродинамічна сила РГЦ при однаковій відстані між буртами золотника визначається співвідношенням (1164), в якому коефіцієнт жорсткості гідродинамічної пружини СГД може бути змінним внаслідок зміни перепаду тиску у виконавчому гідродвигуні підключеному до гідропідсилювачу.
Залежність для визначення гідродинамічного параметра фо /(Ф. г 'до 43. Безрозмірна поперечна гідродинамічна сила ifg, діюча на мішалку, залежить від лобового опору внутрішнього устрою.
Гідродинамічну силу в щілинних ущільненнях визначають по епюрі розподілу тисків по довжині щілини. У кільцевих щілинах епюра розташована в площині осей вала і втулки.
Повну гидродинамическую силу Р, що передається на опори клапана кульового затвора, можна обчислити за формулою (75), а осьові складові Рос і Рп відповідно по фор мулів (76) і (77), використовуючи коефіцієнти р, п, ріс і ріс (рис. 63 в), виявлені при випробуваннях.
Гідродинамічної силою підтримки Y називається вертикальна проекція результуючої Азро - і гідродинамічних сил.
Сегментні діафрагми. ресувні опору в. Коли гідродинамічна сила стає, що дорівнює вазі рухомого опору, його спливання припиняється.
Величина гідродинамічної сили залежить від витрати Q, зростає зі збільшенням переміщення плунжера і завжди діє в бік зменшення відкриття m плунжера розподільника, протидіючи таким чином переміщенню плунжера.
Момент гідродинамічних сил зобов'язаний своїм походженням тим же силам, що і момент, який передається гідромуфтою.
Дія гідродинамічних сил призводить також до формування різних форм місцевого порушення стійкості що виникають в невеликих за розмірами зонах. Розглянемо питання оцінки стійкості порід для найбільш характерних видів таких порушень.
Вплив гідродинамічних сил стікає по схилу води нерідко призводить до значного (в кілька разів) його виполажіванія, причому відомі випадки, коли розміри мови опливанія 1ОПЛ досягають декількох десятків метрів.
Компоненти гідродинамічної сили не тільки змінюють величину, а й напрям, якщо прямий потік змінюється зворотним.
Визначенню гідродинамічних сил, що виникають в масляному шарі при відхиленнях ротора, і дослідженню стійкості руху системи присвячені роботи А. Г. Бургвіца (1958), В. І. Олимпиева (1958), Е. Л. Позняка (1958 і їв. Момент гідродинамічних сил щодо осі повороту перетворюється в вигинає момент на мірної видолинку, закріпленої на цапфі лопаті або направляючої лопатки. Дослідження гідродинамічних сил, що діють на тіло при нестаціонарному обтіканні з відривом струменів, має практичне значення: його результати необхідні для різних інженерних розрахунків, зокрема при проектуванні конструкцій швидкохідних судів.
Дослідженню змінних гідродинамічних сил, що виникають при обтіканні циліндра потоком рідини, присвячена велика кількість теоретичних і експериментальних робіт.
При переважанні гідродинамічних сил над каліллярньмі що є характерним для інтенсивних систем розробки нафтових родовищ при водонапорном режимі випереджаюче витіснення нафти відбувається асегда по висскопроніцаемим ділянках пласта з кращими фільтраційними властивостями порід. У терріген-них колекторах, де відсутня мережа тріщин в пласті тривалість руху індикатора до видобувних свердловин не узгоджується з такими параметрами, як режим роботи свердловин і довжина шляху, пройденого індикатором. Причому передчасні прориви індикаторів відбуваються вузьким мовою. Автор робить висновок, що з розширенням діапазону подвіжностеР спільно експлуатуються в свердловині продуктивних пластів, максимальна швидкість руху індикатора значно збільшується.
Інтенсивність прояву гідродинамічних сил при вкритіі і глушіння пластів визначається обсягом і щільністю застосовуваних рідин і складів. Однак, як показує практика проведення таких робіт, фактична величина репресії зазвичай перевищує допустиму. Це призводить до незворотних наслідків і є причиною погіршення колекторських характеристик продуктивних порід. Спроби оцінити обсяги та глибину проникнення в пласт фільтрату ПЖ або ЖГС свідчать про те, що вони можуть досягати величезних значень.
Для зменшення гідродинамічної сили використовують спеціальні конструкції золотників.
Наслідком дії гідродинамічних сил служать вимушені коливання конструкції, зумовлені турбулентними пульсаціями тиску і гідродинамічної нестійкістю потоку. У стаціонарних умовах експлуатації вібрація СКУ від змушують гідродинамічних сил являє собою стаціонарний випадковий процес, причому в силу широкополосности спектра навантаження може одночасно збуджуватися велике число форм коливань конструкції.
Наслідком дії гідродинамічних сил є вимушені коливання паропроводу, обумовлені гідродинамічної нестійкістю потоку теплоносія і можливими турбулентними пульсаціями тиску.
Теоретичне значення гідродинамічних сил було досліджено пшоно-Северіним[664], Який прийшов до висновку, що поряд з ортокінетіческой коагуляцией вони представляють собою суттєвий фактор у процесі агломерації частинок діаметром від 3 до 30 мкм в щодо низькочастотних акустичних полях.
Сума всіх гідродинамічних сил в досліджуваних свердловинах незначна внаслідок малих швидкостей відкачки і невисокою в'язкості (14 - 20 мПа - с) откачиваемой рідини. Це цілком задовольняє пояснення різниці розрахункових і фактичних мінімальних навантажень.
Інтенсивність прояву гідродинамічних сил при вкритіі і глушіння пластів визначається обсягом і щільністю застосовуваних рідин і складів. Однак, як показує практика проведення таких робіт, фактична величина репресії зазвичай перевищує допустиму. Це призводить до незворотних наслідків і є причиною погіршення колекторських характеристик продуктивних порід. Спроби оцінити обсяги та глибину проникнення в пласт фільтрату ПЖ або ЖГС свідчать про те.
При відсутності гідродинамічних сил коефіцієнт запасу згідно (15 гл. З урахуванням гідродинамічних сил, вважаючи /tg a (див. § 3), отримуємо по (21 гл.
Інтенсивність прояву гідродинамічних сил при вкритіі і глушіння пластів визначається обсягом і щільністю застосовуваних рідин і складів. Однак, як показує практика проведення таких робіт, фактична величина репресії зазвичай перевищує допустиму. Це призводить до незворотних наслідків і є причиною погіршення колекторських характеристик продуктивних порід. Спроби оцінити обсяги та глибину проникнення в пласт фільтрату ПЖ або ЖГС свідчать про тому, що вони можуть досягати величезних значень. У ряді випадків відзначалися обсяги поглинань в кілька десятків кубічних метрів, глибина проникнення яких досягала десятків і навіть сотень метрів від за оя свердловини. Особливо важкі наслідки від проникнення в шари різних складів і рідин спостерігаються для нізкопроніцаемие.
Інші параметри гідродинамічних сил і висоти хвилі для сферичного резервуара невідомі.
Компонування двухкамерной топки з киплячим. Під впливом гідродинамічних сил виходить з великою швидкістю через щілини решітки повітря частинки шлаку скочуються до центрального отвору в решітці і потрапляють в камеру допалювання з вертикально розташованим шнеком, призначеним для дроблення і просування шлаку. В камеру допалювання шлаку подається повітря, кількість якого залежить від змісту горючих в шлаку.
Коефіцієнт р повної гідродинамічної сили Р досягає максимуму при ф 35 на першому режимі і при ф 45 - г - 50 на другому режимі.
Можливість використання гідродинамічних сил газовоздушного потоку для механізації топкового процесу вже давно привертає увагу дослідників. У сучасних великих пилеутольних установках ця можливість використовується досить успішно. Однак перш ніж спалювати тверде паливо у вигляді пилу, його доводиться попередньо розмелюють, витрачаючи на це значна кількість енергії.
Решітка профілів. Потрібно визначити гидродинамическую силу, діючу на одиницю розмаху кожної лопаті і момент на одиницю довжини в середньому перетині щодо осі що проходить через середину хорди.
Тут F - гідродинамічна сила, що діє на бульбашку; Fv - молекулярна сила тяжіння; га - радіус-вектор центру маленького бульбашки; і - його швидкість.
Залежність від режиму руху судна (роті. А - дифферента і опади. Б - відносного опору. В цьому режимі гідродинамічна сила підтримки Y і диферент момент М малі за абсолютною величиною, і призводять до деякого збільшення осадки судна на ходу і появи невеликого дифферента на ніс .
Вона враховує вплив гідродинамічних сил за схемою Баклеев і Льоверетт, а також сорб-ційних ефектів, заснованих на описаних вище математичних співвідношеннях.
Розглянемо тепер складову гідродинамічної сили, що діє на частинку з боку зовнішнього потоку. У цьому випадку потрібно вирішити гидродинамическую завдання про стоксовом русі частинки ар в околиці площини в поле швидкості несучої рідини (1080) і за умови рівності нулю швидкостей рідини на поверхнях частки і циліндра.
в результаті дії гідродинамічних сил при перебігу вальцюються матеріалу в зазорі між валками виникають розпірні зусилля , величина яких пропорційна ефективної в'язкості вальцюються матеріалу і може становити в розрахунку на 1 см довжини валка від 350 до 1100 кгс. Для запобігання поломки валків на кінцях регулюють гвинтів встановлені запобіжні шайби, зрізати при перевантаженні.
Для зменшення впливу гідродинамічних сил застосовуються компенсовані золотники (фіг. Можлива величина осьової складової гідродинамічних сил представлена на фіг. Залежність функції /від ка. Електрофоретичне гальмування є гидродинамическую силу, що гальмує рух частинок. Воно викликається тим, що неміцно пов'язані з поверхнею дифузні про-тівоіони рухаються в електричному полі в сторону, протилежну руху частинки, і захоплюють за собою дисперсійне середовище. Виникає зустрічний потік дисперсійного середовища надає гальмує дію на рух частинки.
на додаток до гідродинамічної силі що діє на Некос частку, вона відчуває також дію гидростатической, або яка викидає, сили, яку потрібно також прийняти ва увагу. Результуюча всіх зовнішніх сил, що діють на частинку з боку рідини, складається з сил цих двох типів. Як відомо, що виштовхує сила прикладена до центру плавучості в тіла, розташованому в центрі ваги витісненої рідини. Для нестисливої однорідної рідини в однорідному гравітаційному полі положення точки В є характерним властивістю самої частинки, що залежать тільки від її зовнішньої геометрії.
Діюча на цей обсяг гідродинамічна сила Г стікає по схилу води має різні вирази в залежності від режиму потоку.
Тому при вібраціях цапфи несуча гідродинамічна сила представляється як різниця сил в двох вібронесущіх шарах різної товщини. Крім того, внаслідок кривизни мастильного шару вібрації майже всюди спрямовані не по нормалі до шару, але під деякими змінними кутами до нього.
Реактор з віброхіпящім шаром. У цьому рівнянні враховується гідродинамічна сила підйому частинок, яка, однак, не повинна дорівнювати критичній силі псевдорідинному потоком.
У результаті броунівського руху і гідродинамічних сил такі частинки звичайно орієнтуються довгими осями перпендикулярно до напрямку руху. Тому динамічний коефіцієнт форми для таких частинок зазвичай більше одиниці.
Гідродинамічна сила, що діє на золотник, змінюється зі зміною кута 9я, який залежить від форми золотника, форми вікон у втулці зазорів між золотником і втулкою і інших чинників. У одного і того ж золотника кут 9Е може бути різним при різних зсувах золотника від нейтрального положення. Крім того, як і при обтіканні клапана, потік середовища може прилипати до поверхонь втулки або золотника, що також призводить до зміни гідродинамічної сили, причому спочатку гідродинамічна сила зростає зі збільшенням переміщення золотника, а потім зменшується до нуля. Внаслідок такої зміни гідродинамічної сили можуть виникати автоколивання золотника.
розподіл тиску рідини в каналах золотникової пари. а - при впадання рідини. б - при витіканні. 551. | Номограма для визначення витоків рідини Q через кільцеву щілину при перепаді тиску Др 10 кг /(ключ. Гідродинамічна сила Рх виникає при проходженні рідини через робоче вікно золотникової пари. При цьому відбувається нерівномірний розподіл тиску на торцях золотника (рис. 51) через звуження струменя рідини і зміни швидкості її закінчення. Так як струмінь рідини спрямована під деяким кутом 690 до осі золотника (рис. 52), то виникає гідродинамічна сила прагне перемістити золотник в сторону закриття щілини.
Траєкторії часток при безинерціонной флотації. Притискна гідродинамічна сила не може забезпечити зіткнення частинки і бульбашки, так як вона має кінцеве значення, а опір зростає необмежено в міру стоншення плівки. Але тут сприяють флотації поверхневі сили і вплив молекулярних дальнодействующих.
Гідродинамічна сила РГЦ при однаковій відстані між буртами золотника визначається співвідношенням (1164), в якому коефіцієнт жорсткості гідродинамічної пружини СГД може бути змінним внаслідок зміни перепаду тиску у виконавчому гідродвигуні підключеному до гідропідсилювачу.
Залежність для визначення гідродинамічного параметра фо /(Ф. г 'до 43. Безрозмірна поперечна гідродинамічна сила ifg, діюча на мішалку, залежить від лобового опору внутрішнього устрою.
Гідродинамічну силу в щілинних ущільненнях визначають по епюрі розподілу тисків по довжині щілини. У кільцевих щілинах епюра розташована в площині осей вала і втулки.
Повну гидродинамическую силу Р, що передається на опори клапана кульового затвора, можна обчислити за формулою (75), а осьові складові Рос і Рп відповідно по фор мулів (76) і (77), використовуючи коефіцієнти р, п, ріс і ріс (рис. 63 в), виявлені при випробуваннях.
Гідродинамічної силою підтримки Y називається вертикальна проекція результуючої Азро - і гідродинамічних сил.
Сегментні діафрагми. ресувні опору в. Коли гідродинамічна сила стає, що дорівнює вазі рухомого опору, його спливання припиняється.
Величина гідродинамічної сили залежить від витрати Q, зростає зі збільшенням переміщення плунжера і завжди діє в бік зменшення відкриття m плунжера розподільника, протидіючи таким чином переміщенню плунжера.
Момент гідродинамічних сил зобов'язаний своїм походженням тим же силам, що і момент, який передається гідромуфтою.
Дія гідродинамічних сил призводить також до формування різних форм місцевого порушення стійкості що виникають в невеликих за розмірами зонах. Розглянемо питання оцінки стійкості порід для найбільш характерних видів таких порушень.
Вплив гідродинамічних сил стікає по схилу води нерідко призводить до значного (в кілька разів) його виполажіванія, причому відомі випадки, коли розміри мови опливанія 1ОПЛ досягають декількох десятків метрів.
Компоненти гідродинамічної сили не тільки змінюють величину, а й напрям, якщо прямий потік змінюється зворотним.
Визначенню гідродинамічних сил, що виникають в масляному шарі при відхиленнях ротора, і дослідженню стійкості руху системи присвячені роботи А. Г. Бургвіца (1958), В. І. Олимпиева (1958), Е. Л. Позняка (1958 і їв. Момент гідродинамічних сил щодо осі повороту перетворюється в вигинає момент на мірної видолинку, закріпленої на цапфі лопаті або направляючої лопатки. Дослідження гідродинамічних сил, що діють на тіло при нестаціонарному обтіканні з відривом струменів, має практичне значення: його результати необхідні для різних інженерних розрахунків, зокрема при проектуванні конструкцій швидкохідних судів.
Дослідженню змінних гідродинамічних сил, що виникають при обтіканні циліндра потоком рідини, присвячена велика кількість теоретичних і експериментальних робіт.
При переважанні гідродинамічних сил над каліллярньмі що є характерним для інтенсивних систем розробки нафтових родовищ при водонапорном режимі випереджаюче витіснення нафти відбувається асегда по висскопроніцаемим ділянках пласта з кращими фільтраційними властивостями порід. У терріген-них колекторах, де відсутня мережа тріщин в пласті тривалість руху індикатора до видобувних свердловин не узгоджується з такими параметрами, як режим роботи свердловин і довжина шляху, пройденого індикатором. Причому передчасні прориви індикаторів відбуваються вузьким мовою. Автор робить висновок, що з розширенням діапазону подвіжностеР спільно експлуатуються в свердловині продуктивних пластів, максимальна швидкість руху індикатора значно збільшується.
Інтенсивність прояву гідродинамічних сил при вкритіі і глушіння пластів визначається обсягом і щільністю застосовуваних рідин і складів. Однак, як показує практика проведення таких робіт, фактична величина репресії зазвичай перевищує допустиму. Це призводить до незворотних наслідків і є причиною погіршення колекторських характеристик продуктивних порід. Спроби оцінити обсяги та глибину проникнення в пласт фільтрату ПЖ або ЖГС свідчать про те, що вони можуть досягати величезних значень.
Для зменшення гідродинамічної сили використовують спеціальні конструкції золотників.
Наслідком дії гідродинамічних сил служать вимушені коливання конструкції, зумовлені турбулентними пульсаціями тиску і гідродинамічної нестійкістю потоку. У стаціонарних умовах експлуатації вібрація СКУ від змушують гідродинамічних сил являє собою стаціонарний випадковий процес, причому в силу широкополосности спектра навантаження може одночасно збуджуватися велике число форм коливань конструкції.
Наслідком дії гідродинамічних сил є вимушені коливання паропроводу, обумовлені гідродинамічної нестійкістю потоку теплоносія і можливими турбулентними пульсаціями тиску.
Теоретичне значення гідродинамічних сил було досліджено пшоно-Северіним[664], Який прийшов до висновку, що поряд з ортокінетіческой коагуляцией вони представляють собою суттєвий фактор у процесі агломерації частинок діаметром від 3 до 30 мкм в щодо низькочастотних акустичних полях.
Сума всіх гідродинамічних сил в досліджуваних свердловинах незначна внаслідок малих швидкостей відкачки і невисокою в'язкості (14 - 20 мПа - с) откачиваемой рідини. Це цілком задовольняє пояснення різниці розрахункових і фактичних мінімальних навантажень.
Інтенсивність прояву гідродинамічних сил при вкритіі і глушіння пластів визначається обсягом і щільністю застосовуваних рідин і складів. Однак, як показує практика проведення таких робіт, фактична величина репресії зазвичай перевищує допустиму. Це призводить до незворотних наслідків і є причиною погіршення колекторських характеристик продуктивних порід. Спроби оцінити обсяги та глибину проникнення в пласт фільтрату ПЖ або ЖГС свідчать про те.
При відсутності гідродинамічних сил коефіцієнт запасу згідно (15 гл. З урахуванням гідродинамічних сил, вважаючи /tg a (див. § 3), отримуємо по (21 гл.
Інтенсивність прояву гідродинамічних сил при вкритіі і глушіння пластів визначається обсягом і щільністю застосовуваних рідин і складів. Однак, як показує практика проведення таких робіт, фактична величина репресії зазвичай перевищує допустиму. Це призводить до незворотних наслідків і є причиною погіршення колекторських характеристик продуктивних порід. Спроби оцінити обсяги та глибину проникнення в пласт фільтрату ПЖ або ЖГС свідчать про тому, що вони можуть досягати величезних значень. У ряді випадків відзначалися обсяги поглинань в кілька десятків кубічних метрів, глибина проникнення яких досягала десятків і навіть сотень метрів від за оя свердловини. Особливо важкі наслідки від проникнення в шари різних складів і рідин спостерігаються для нізкопроніцаемие.
Інші параметри гідродинамічних сил і висоти хвилі для сферичного резервуара невідомі.
Компонування двухкамерной топки з киплячим. Під впливом гідродинамічних сил виходить з великою швидкістю через щілини решітки повітря частинки шлаку скочуються до центрального отвору в решітці і потрапляють в камеру допалювання з вертикально розташованим шнеком, призначеним для дроблення і просування шлаку. В камеру допалювання шлаку подається повітря, кількість якого залежить від змісту горючих в шлаку.
Коефіцієнт р повної гідродинамічної сили Р досягає максимуму при ф 35 на першому режимі і при ф 45 - г - 50 на другому режимі.
Можливість використання гідродинамічних сил газовоздушного потоку для механізації топкового процесу вже давно привертає увагу дослідників. У сучасних великих пилеутольних установках ця можливість використовується досить успішно. Однак перш ніж спалювати тверде паливо у вигляді пилу, його доводиться попередньо розмелюють, витрачаючи на це значна кількість енергії.
Решітка профілів. Потрібно визначити гидродинамическую силу, діючу на одиницю розмаху кожної лопаті і момент на одиницю довжини в середньому перетині щодо осі що проходить через середину хорди.
Тут F - гідродинамічна сила, що діє на бульбашку; Fv - молекулярна сила тяжіння; га - радіус-вектор центру маленького бульбашки; і - його швидкість.
Залежність від режиму руху судна (роті. А - дифферента і опади. Б - відносного опору. В цьому режимі гідродинамічна сила підтримки Y і диферент момент М малі за абсолютною величиною, і призводять до деякого збільшення осадки судна на ходу і появи невеликого дифферента на ніс .
Вона враховує вплив гідродинамічних сил за схемою Баклеев і Льоверетт, а також сорб-ційних ефектів, заснованих на описаних вище математичних співвідношеннях.
Розглянемо тепер складову гідродинамічної сили, що діє на частинку з боку зовнішнього потоку. У цьому випадку потрібно вирішити гидродинамическую завдання про стоксовом русі частинки ар в околиці площини в поле швидкості несучої рідини (1080) і за умови рівності нулю швидкостей рідини на поверхнях частки і циліндра.
в результаті дії гідродинамічних сил при перебігу вальцюються матеріалу в зазорі між валками виникають розпірні зусилля , величина яких пропорційна ефективної в'язкості вальцюються матеріалу і може становити в розрахунку на 1 см довжини валка від 350 до 1100 кгс. Для запобігання поломки валків на кінцях регулюють гвинтів встановлені запобіжні шайби, зрізати при перевантаженні.
Для зменшення впливу гідродинамічних сил застосовуються компенсовані золотники (фіг. Можлива величина осьової складової гідродинамічних сил представлена на фіг. Залежність функції /від ка. Електрофоретичне гальмування є гидродинамическую силу, що гальмує рух частинок. Воно викликається тим, що неміцно пов'язані з поверхнею дифузні про-тівоіони рухаються в електричному полі в сторону, протилежну руху частинки, і захоплюють за собою дисперсійне середовище. Виникає зустрічний потік дисперсійного середовища надає гальмує дію на рух частинки.
на додаток до гідродинамічної силі що діє на Некос частку, вона відчуває також дію гидростатической, або яка викидає, сили, яку потрібно також прийняти ва увагу. Результуюча всіх зовнішніх сил, що діють на частинку з боку рідини, складається з сил цих двох типів. Як відомо, що виштовхує сила прикладена до центру плавучості в тіла, розташованому в центрі ваги витісненої рідини. Для нестисливої однорідної рідини в однорідному гравітаційному полі положення точки В є характерним властивістю самої частинки, що залежать тільки від її зовнішньої геометрії.
Діюча на цей обсяг гідродинамічна сила Г стікає по схилу води має різні вирази в залежності від режиму потоку.
Тому при вібраціях цапфи несуча гідродинамічна сила представляється як різниця сил в двох вібронесущіх шарах різної товщини. Крім того, внаслідок кривизни мастильного шару вібрації майже всюди спрямовані не по нормалі до шару, але під деякими змінними кутами до нього.
Реактор з віброхіпящім шаром. У цьому рівнянні враховується гідродинамічна сила підйому частинок, яка, однак, не повинна дорівнювати критичній силі псевдорідинному потоком.
У результаті броунівського руху і гідродинамічних сил такі частинки звичайно орієнтуються довгими осями перпендикулярно до напрямку руху. Тому динамічний коефіцієнт форми для таких частинок зазвичай більше одиниці.