А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Вихідна температура

Вихідна температура в рідини залежить від зміни розрахунку або температури рідини на вході в теплообмінник. Передбачається лінійність процесу теплопередачі.

Вихідна температура повинна розраховуватися в два етапи.

Вихідна температура продукту залежить при постійній кількості продукту від кількості тепла, переданого трубах, і регулюється підведенням палива. Це регулювання у більшій частині печей автоматичне. 
Ступінь перетворення і темпера-функції кількості каталізатора. Вихідна температура реакційної суміші дорівнює приблизно 520 С. Ця величина може виявитися занадто великою в разі термічного розпаду органічних речовин.

Ступінь перетворення п темпера. Вихідна температура реакційної суміші дорівнює приблизно 520 С.

Вихідну температуру будь-якого теплообмінника можна легко встановити по його ефективності.

Зміна вихідної температури (на кінці шару) дозволяє змінювати масштаби на вихідний кривої і отже, варіювати умови роботи фіксують приладів.

На вихідну температуру сировини, що нагрівається в трубчастому змійовику, крім поточних збурень впливають: коливання витрати і теплотворної здатності палива, розрідження в секції, витрата і температура повітря, що подається до пальників, а також зміни витрати і складу сировини через змійовик, наявність забруднень на зовнішній поверхні змійовиків і відкладень коксу на їх внутрішньої поверхні.

Яка буде вихідна температура через 5 хв після того, як температура охолоджуючої води зменшиться стрибком до 20 С.

X відповідають високі вихідні температури, а зменшення р зміщує максимум температури в бік вихідного перетину топкової камери.

Помилка у визначенні вихідної температури повітря становить[( 300 - 294 6) /300 ]10018%, тому уточнююче перерахунок за Гвих можна не проводити.

У момент часу tm вихідні температури досягають максимуму і стають рівними за величиною. Потім відбувається монотонне зменшення величини температур, причому температура першого потоку весь час менше за величиною і в момент t l /w2 стає рівною нулю.

В даному прикладі реакція вихідний температури на коригувальний сигнал може бути описана за допомогою двох постійних часу: Т1 - запізнювання реакції, що залежить від печіі7 2 - запізнювання реакції, що залежить від будівлі. Останнє залежить від властивостей теплоємності і теплопередачі.

Таким чином, при однаковій вихідний температурі ширина смуги буде задана і не буде залежати від температурного режиму. Ця обставина визначає умови раціональної калібрування неізотермічних хроматографов.

Зі збільшенням часу перебування теплоносія вихідні температури, а отже, і температурні напори асимптотично прагнуть до рівноважних значень.

При t l /wi вихідні температури потоків монотонно ростуть, причому температура першого потоку вище температури другого потоку.

При t l /w вихідні температури потоків монотонно зростають, причому температура першого потоку вище температури другого потоку.

Покажіть, що існує деяка максимальна вихідна температура холодоагенту.

B перераховуються при значному розходженні вихідних температур в ітераційних обчислювальних процесах.

Використання поняття ефективності виключає проблему невідомих вихідних температур і дозволяє відносно легко аналізувати складні теплообмешше підсистеми ХТМ.

Схема реактора із зовнішнім теплообмінником. Гвих /4Т'Х - чутливості вихідний температури Twx до вхідних Т'х відповідно в реакторі і в теплообміннику. Вони позначені на рис. 317 в дужках і обрані у напрямку теплової зв'язку між елементами системи, показаної на малюнку стрілками.

Схема одноконтурной замкнутої АСР температури рідини в парожідкостная теплообміннику. Розглянемо кілька варіантів систем регулювання вихідної температури технологічного потоку в парових теплообмінниках на прикладі парожідкостной теплообмінника.

Технологічний режим трубчастих печей характеризується вихідний температурою сировини; для конкретного сировини, що переробляється він базується на інтуїції оператора.

Структурна схема паро-рідинного теплообмінника. /- Ланка, що відображає процес конденсації пари. 2 - ланка, відбиває гідродинамічний процес в кожусі. 3 - підсилювальний ланцюг. 4 - ланка, що описує тепловий процес в рідини.

Як видно зі співвідношення (260), вихідна температура технологічного потоку Евих пов'язана лінійною залежністю з вхідний температурою 0ВХ, витратою пара Gn, його питомою теплотою конденсації гп і тепловтратами gw і обернено пропорційна витраті рідини Ож. Стабілізація співвідношення витрат пари і рідини GI /GJK Y забезпечує в сталому режимі стабілізацію і температури 0вих Е вих при відсутності інших збурень.

У табл. 7.4 вказані можливі зміни вихідної температури при зміні цих опорів в очікуваних межах. Слід зазначити, що якщо в моделі економайзера врахувати тільки контактний опір, то розрахункове значення температури буде відрізнятися від дійсного всього на 4 С. Аналогічні дані були отримані і для пароперегрівача. Це показує, як шляхом емпіричного підбору коефіцієнтів теплопередачі відкладень і контактного опору можна отримати задовільний згоду з виробничими даними (хоча ці опору і не можуть бути обгрунтовані з допомогою інших даних) і як важливо мати точні результати виробничих вимірювань.

У цьому розділі розглянуто динамічна залежність вихідних температур від температур на вході і витрати обох рідких теплоносіїв.

Розглянемо передавальні функції, що характеризують залежність вихідних температур обох теплоносіїв від їх вхідних температур і витрат.

Введення ефективності дає можливість обійтися без невідомих вихідних температур і дозволяє порівняно легко аналізувати теплообмінники складного типу.

Витрата рідини визначається в залежності від вхідний і вихідний температури газів і коливається від 0 5 м3 і більше на 1000 м3 газу.

Тому виявлена вище слабкий зв'язок між вихідний температурою і Хт, при певних межах зміни останнього, є обставиною, що пояснює успішне використання для практичного розрахунку котельних топок таких розрахункових прийомів, в основі яких лежить припущення про миттєве згорянні палива. Хт істотно впливає на вихідну температуру полум'я.

Другий параметр вузла теплообміну АТС розраховується через обчислені вхідні і вихідні температури потоків, після рішення рівняння теплового балансу.

Другий параметр вузла теплообміну AT розраховується через обчислені вхідні і вихідні температури потоків, після рішення рівняння теплового балансу.

Другий параметр вузла теплообміну ДТср розраховується через обчислені вхідні і вихідні температури потоків, після рішення рівняння теплового балансу.

Другий параметр вузла теплообміну AT розраховується через обчислені вхідні і вихідні температури потоків, після рішення рівняння теплового балансу.

Експериментальна залежність среднемассовой температури від індукції магнітного поля. | Експериментальна залежність термічного ККД від індукції магнітного поля при /5000 А, С - 024 кг /с, d. | Залежність вихідної температури від сили струму для плазмотрона з вихровий стабілізацією розряду. На рис. 4254.26 представлені залежності вихідної температури від сили струму в розряді для плазмотронів з вихровий стабілізацією розряду і для коаксіальних плазмотронов з магнітною стабілізацією розряду. В обох випадках спочатку з ростом сили струму температура зростає, оскільки збільшується потужність в розряді.

Профіль температури теплоносія, що рухається уздовж ізотермічної поверхні з температурою ta. При розрахунках на ЕОМ виявляються значні коливання вихідний температури теплоносія між трьома каналами матриці. Різниця більш помітна при високих значеннях h і низьких значеннях NTU. Наприклад, при NTU02і Л118 7 Вт /(м2 - С) температури на виході з каналів рівні3947; 3837; 3811 С. При рівних масових витратах в каналах можна переконатися, що ефективність кожного каналу знижується з віддаленням від поверхні підстави.

Перевірочні розрахунки теплообмінників доводиться починати з визначення вихідних температур потоків по заданих вхідним температур.

Першим кроком у встановленні вимог є завдання вхідних і вихідних температур для кожного з теплоносіїв. При розгляді робочого інтервалу температури повинні бути вказані спонукальні мотиви, що змушують прагнути до досягнення бажаного межі. Якщо визначені вхідні та вихідні температури, можна обчислити коефіцієнт корисної дії теплообмінника. Це має велике значення, оскільки дозволяє зробити подальші висновки про необхідні співвідношеннях довжини і діаметру каналів і можливості використання апаратів з прямоточною і перекрестноточной схемами течії або необхідності застосування противоточной схеми.

Завершує повний розрахунок режиму роботи ТХУ визначення вихідних температури і тиску газу (Т, р) і частоти обертання валу ротора.

Схема до теплового балансу. Виправимо значення середньої теплоємності газу, прийнявши вихідну температуру газу 320 С.

Принцип дії ТРВ. Перегрів про вих - U визначають по вихідний температурі і тиску ро, яке приймають за тиск кипіння.

Принцип дії ТРВ. Перегрів і вих - to визначають по вихідний температурі і тиску ра, яке приймають за тиск кипіння.

При управлінні режимом роботи трубчастої печі по вихідний температурі сировини приймається, що тиск на виході з печі постійно. Однак, як показують дослідження, в залежності від режиму експлуатації та стану пічного змійовика, перепад тиску в трубопроводі змінюється.

Дослідження реактора ідеального перемішування за допомогою введення трасера в потік. Вхідна температура другого теплоносія постійна, а його вихідна температура Гвих (0 є вихідним параметром об'єкта. Дослідження реактора ідеального перемішування за допомогою введення трасера про потік. Вхідна температура другого теплоносія постійна, а його вихідна температура Твих (0 є вихідним параметром об'єкта. .

Другий параметр вузла теплообміну 4 Тер рассчітьшается через обчислені вхідні і вихідні температури потоків, після рішення рівняння теплового балансу.

Другий параметр вузла теплообміну 4 Tef розраховується через обчислені вхідні і вихідні температури потоків, після рішення рівняння теплового балансу. .