А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Шорсткість - поверхня - тертя

Шорсткість поверхонь тертя залежить від умов отримання зразків полімерів. Так як переважна частина зразків виготовляється методом формовки, то макрогеометрії поверхні полімеру обумовлюєтьсямакрогеометрії поверхні прес-форми. Для зразків полімерів, виготовлених механічною обробкою, макрогеометрії їх поверхні визначається умовами цієї обробки.

Шорсткість поверхні тертя залежить від умов отримання зразків полімеру. Так,для зразків, отриманих формуванням, мікрогеометрія поверхні обумовлена ??мікрогеометрією поверхні прес-форми. Якщо полімер отриманий на гранично гладких поверхнях осадженням з розчину, плавленням і пр. Великий вплив на структуру поверхні полімерунадають процеси окислення, обумовлені дією кисню повітря або озону, причому каучуки більш схильні окислювальним процесам, ніж термопласти.

У міру припрацювання шорсткість поверхонь тертя стає оптимальною за величиною і напрямком.Взаємодія металу з маслом і газовим середовищем при терті і зростаючих навантаженнях обумовлює утворення в поверхневих шарах деталей окислів і інших хімічних сполук, завдяки чому мікротвердість набуває також оптимальне значення.

Машинидля визначення параметрів шорсткості поверхонь тертя.

На міцність масляної плівки впливає шорсткість поверхонь тертя. Максимальної міцності масляної плівки відповідає оптимальна шорсткість поверхні. На вершинах гребінцівнерівностей поверхонь тертя створюються підвищені контактні тиску, внаслідок чого масляна плівка легше руйнується. При оптимальній шорсткості міцність масляної плівки, очевидно, досягає свого найбільшого значення і це призводить до підвищенняопору зношуванню деталей. Відомо, що при зменшенні товщини масляного шару тиск в ньому зростає, а при збільшенні - падає. Несуча здатність масляного шару збільшується при зближенні тертьових поверхонь.

Після закінчення зазначеного часузнос, коефіцієнт і шорсткість поверхні тертя ростуть, а момент тертя змінюється стрибкоподібно.

Пізніше ця формула була уточнена: в ній була врахована механічна шорсткість поверхонь тертя.

З (54) випливає, що при збільшенні притискної навантаження іпараметрів шорсткості поверхонь тертя взаємодіючих елементів коефіцієнт зовнішнього тертя проходить через мінімум.

Потрібно відзначити, що товщина утворюється на поверхні твердого тіла масляної плівки мала в порівнянні з шорсткістю поверхнітертя.

Залежність відносного. На полімінеральних твердих породах знос дещо більше, ніж це відповідає середній мікротвердості породоутворюючих мінералів за рахунок збільшення шорсткості поверхонь тертя.

Уточнення цієї теорії іпоширення її на умови неізотермічного течії мастила, неньютоновскими поведінки мастильного матеріалу, облік шорсткості поверхонь тертя містяться в працях Ю.Н. Дроздова, М.А. Галахова, Д.С. Кодніра, В.Д. Данилова та ін А.І. Петрусевич також з'явивсязасновником теорії мікроеластогідродінамікі, тобто еластогідродінамікі на дискретних плямах контакту, на яких по мірі утонения шару рідини створюються свої масляні плівки, несуча здатність яких обумовлена ??витіканням масла з цих плям за рахунок підвищеннятиску. Ця теорія дозволяє в значній мірі уточнити трибологические розрахунки тяжелонагруженних тертьових сполучень, що працюють при мастилі.

Вихідними даними для роботи моделі є розподіл режимів роботи і час роботи двигуна на даномурежимі, параметри конструкції дизеля і підшипників, розподіл шорсткостей поверхонь тертя. Методом Монте-Карло проводиться розігрування режиму роботи двигуна, потім розрахунок сил, діючих на підшипник на даному режимі, гідродинамічний і тепловоїрозрахунки підшипників, в результаті яких визначається траєкторія руху центра вала та зміна мінімальної товщини змащувального шару за один оборот двигуна.

В якості оціночних були прийняті наступні показники процесу прироблення: абсолютний зносдеталей, сумарний знос всіх деталей по залізу в маслі, мікротвердість і шорсткість поверхонь тертя, зміна величини механічних втрат, витрата палива, збільшення частоти обертання колінчастого вала при певному положенні дроселя, кількість газів,прориваються в картер, температура деталей, води, масла, газів, розрідження у впускному трубопроводі, тиск масла.

Pассмотрім вплив перепаду тиску рідини і деяких конструктивних параметрів деталей на порушення їх співвісності, нехтуючи при цьомусилами інерції, силою тяжіння плунжера і рідини і шорсткістю поверхонь тертя. Припустимо також, що в кільцевому зазорі має місце ламінарний потік рідини і компонент граничного шару нескінченно малий.

Найбільш інтенсивно коефіцієнт зовнішньоготертя під фрикційної передачі залежить від фрикційних параметрів TO і (5 від наявності або відсутності мастильного матеріалу і від механічних властивостей (твердості по Брннеллю) використовуваних матеріалів і шорсткостей поверхонь тертя. Чим твердіше менш жорсткий звзаємодіючих елементів, тим менше коефіцієнт тертя і, отже, тим більший притискне зусилля потрібно для реалізації переданого обертаючого моменту.

Зміна мінімальної товщини змащувального шару Amill по куту повороту колінчастого валу а в шатунномпідшипнику тепловозного дизеля. | Зміна траєкторії руху центра вала та найменшої товщини змащувального шару ЛТП. Для шатунних підшипників, з урахуванням цих обмежень, був запропонований комплекс заходів: збільшення відносної ширини (відношення робочої ширини до діаметру);зменшення зазору в підшипнику; обмеження температури масла на вході; зменшення шорсткості поверхні тертя.

У ряді випадків у муфтах зчеплення для збільшення зносостійкості елементів, підвищення стабільності максимального коефіцієнта тертя іплавності їх включення застосовують мастильні матеріали. Шорсткість поверхні тертя елементів муфт не повинна бути високою з міркувань їх зносостійкості. Більш докладні відомості про вибір шорсткості поверхонь тертя муфт будуть наведені нижче.

Вперіод початкової роботи нових чи капітально відремонтованих механізмів машин відбувається підготовка поверхневих шарів тертьових деталей до сприйняття експлуатаційних навантажень. У міру припрацювання шорсткість поверхонь тертя стає оптимальної завеличиною і напрямком, фактична опорна поверхня збільшується. Взаємодія металу з маслом і газовим середовищем при терті і навантаженнях обумовлює утворення в поверхневих шарах деталей окислів і інших хімічних сполук, завдяки чомумікротвердість набуває оптимальне значення. Внаслідок цього фізико-механічні властивості поверхневих шарів змінюються так, що сполучення починають працювати при експлуатаційних і максимальних навантаженнях без надмірних зносів і заїдання тертьових деталей.

Товщина адсорбційних плівок зазвичай не перевищує 0 1 мкм. Тому такі плівки не можуть нівелювати шорсткість поверхонь тертя, висота нерівностей яких, як правило, значно більше, а повторюють мікрорельєф поверхні.

Кількісна оцінказахисної ролі адсорбційних плівок у підвищенні зносостійкості долотний матеріалів і в цілому механізму і кінетики адсорбційних взаємодій молекул середовища і металів при терті в бурової технологій вивчена недостатньо і тому необхідні спеціальнідослідження. Викликано це тим, що залишаються недостатньо вивченими питання взаємозв'язку характеру зміни шорсткості поверхонь тертя, зокрема, підшипників опор і зубців долота й параметрів їх енергетичної завантаження, зарядового стану поверхоньГренуй і його впливу на кінетику адсорбції молекул робочого середовища. Ці взаємозв'язки, поряд з рівнем теплонапруженості тертя, визначають ефективність адсорбційної захисту металів від зношування.

Наприклад, механічною точці зору суперечить частоспостережуване підвищення інтенсивності зношування при зниженні шорсткості поверхонь тертя; залишається неясним, чому для тертя деяких пар без мастильного матеріалу при переході через певну швидкість ковзання інтенсивність зношування падає в сотніраз.

Порівняльні фрикційні характеристики самозмащувального матеріалу аман-2 (світлі кружки та кутники та матеріалу фірми Молікот (чорні кружки та кутники (v 0 4 м /сек.P- 5 0 Мн /Ж2.PОлики були виготовлені із сталі ШХ15 в загартованому стані (HRC 60),шорсткість поверхні тертя відповідала 11-му класу чистоти.

З числа уламкових порід найбільшою абразивністю відрізняються кварцові пісковики і алевроліти. При однаковому мінералогічний склад абразивність уламкових порід зазвичай вищеабразивності кристалічних порід, що пов'язано з характером шорсткості поверхні тертя. Чим більше пористість, крупніше уламки і гострокутні їх форма, тим більше шорсткість уламковій породи. Чим більше шорсткість породи, тим, як правило, меншереальна площа контакту металу з породою; зіткнення відбувається лише по вершинах виступів шорсткостей. Зі зменшенням ж реальної площі контакту при даній навантаженні збільшується контактний тиск, який може досягати твердості металу.

Найважливішою експлуатаційною характеристикою більшості деталей є зносостійкість. Найголовнішими напрямками збільшення зносостійкості пар тертя є: підбір матеріалів тертьових пар; зменшення тиску на поверхні тертя; оптимізація класушорсткості поверхонь тертя; підвищення поверхневої твердості і антифрикційних властивостей тертьових поверхонь; правильний підбір мастила і режимів роботи. Pассмотрім основні технологічні можливості різних способів зміцнення. Технологічнимиспособами на поверхнях деталей оптимальний мікрорельєф створюють вібраційним обкативаніе кулькою або алмазним наконечником.

Криві розподілу F0. З формули (11.2) випливає, що при незмінних коефіцієнтах тертя сила затягування пропорційна моменту на ключі.В дійсності коефіцієнти тертя залежать від питомого тиску і ряду інших факторів, серед яких основними є наявність і вид покриття різьблення, шорсткість поверхонь тертя, наявність і вид мастильного матеріалу, повторюваність збірки, швидкістьзагвинчування, а також жорсткість з'єднання, що впливає на питомі тиску. Тому зв'язок між мкл і FQ не залишається постійною навіть усередині однієї і тієї ж серії болтів, На рис, 11.5 дано результати вимірювання сили затягування при однаковому моменті на ключі для 38 різнихекземплярів болтів з різьбленням 5/8 виконаних Тумом і Дебусом.

Опір зношуванню деталей двигунів визначається умовами тертя. Умови тертя залежать від сукупності факторів, найголовнішими з яких є: фізико-механічні та хімічні властивостітертьових матеріалів; форма і розмір деталей; шорсткість поверхонь тертя; швидкісний, навантажувальний і тепловий режими роботи поєднання; спосіб підведення, кількість і якість мастила.

З технологічних факторів на реалізацію виборчого переносунайбільший вплив робить шорсткість поверхонь, зокрема, вихідна мікротопографія поверхні більш жорсткого контртіла. В цьому випадку знижується інтенсивність зношування в початковій стадії процесу, порівняно швидко стабілізується коефіцієнттертя. Правильно вибраний параметр шорсткості поверхонь тертя дозволяє швидше перевести вузол тертя в режим виборчого переносу.

Основну увагу слід звертати, як і для порошкоподібних продуктів, на розмір часток дисульфіду молібдену.Останній повинен відповідати ступеню шорсткості поверхонь тертя. У більшості випадків застосовуються суспензії і пасти, розмір часток яких відповідає 1 - 7 мк. Основною частиною четирехді-Сков гомогенізатора є перфоровані диски з діаметромотворів 2 - 3 мм, розташованих по всій поверхні диска. Два диска приводяться в обертання від електромотора, два укріплені нерухомо. Продукт шестерним насосом подається на диски і циркулює до тих пір, поки не стане повністю гомогенним. Наявність певноїрізниці швидкостей дисків гомогенізатора дозволяє провести додаткове подрібнення продукту.

У ряді випадків у муфтах зчеплення для збільшення зносостійкості елементів, підвищення стабільності максимального коефіцієнта тертя і плавності їх включеннязастосовують мастильні матеріали. Шорсткість поверхні тертя елементів муфт не повинна бути високою з міркувань їх зносостійкості. Більш докладні відомості про вибір шорсткості поверхонь тертя муфт будуть наведені нижче.

Як відомо, зносостійкістьзалежить від остаточної (фінішної) технологічної обробки поверхонь деталей. Маються великі експериментальні дослідження по впливу шорсткості поверхонь тертя на інтенсивність зношування деталей. Для широко поширених зчленувань виявленіоптимальні значення параметра шорсткості, при яких знос деталей мінімальний.

У період підробітки відбувається інтенсивне наростання зносу за порівняно малий проміжок часу, тому що відбувається згладжування нерівностей поверхонь, що сполучаютьсяконтактіруемие парою тертя, що здійснює зворотно-поступальний або обертальний рух. До початку експлуатації фактична площа контакту сполучених деталей не перевищує 5 - 15% номінальної площі контакту через хвилястості і мікрошероховатостей цихповерхонь. До кінця періоду припрацювання досягається постійна для нормальних умов роботи площа контакту і стабільна шорсткість поверхонь тертя.

Поверхневі мікронерівності, розташовані в напрямку поступального руху або обертання, є сполучними каналами між навантаженої і ненавантаженої частинами масляного шару. Несуча здатність масляного шару, зокрема, залежить від величини зазору, заміряють по западин шорсткостей. Виступаючі гребінці знижують найменшу товщину масляного шару, внаслідок цього робоча найменша товщина масляного шару відрізняється від оптимальної на суму висот шорсткостей поверхонь тертя.

Деталі після складання сешрягаются по виступах нерівностей поверхонь, і площа їх фактичного контакту в початковий період тертя мала, тому при навантаженні пари тертя діють великі тиску, результатом чого є значна пластична деформація; нерівності поверхні частково мнуть і частково руйнуються як по виступах, так і по западин. Спрацьовування мікронерівностей і згладжування макронеровностей і хвилястості поверхонь супроводжується збільшенням несучої поверхні, інтенсивність зношування знижується. Разом з тим пропахіваніе поверхонь взаємно упровадилися обсягами і продуктами зносу в напрямку відносної швидкості поверхонь створює нові нерівності, орієнтовані вздовж напрямку руху і не збігаються з напрямками обработочного рисок. Як показав П. Є. Д'яченко, після закінчення певного часу при незмінних умовах роботи створюється стабільна шорсткість поверхонь тертя. Вона може бути більше або менше початкової шорсткості: більш грубі поверхні в процесі прироблення вигладжуються, а гладкі стають більш грубими. Кожна з сполучених поверхонь до кінця прироблення набуває властиву їй шорсткість в даних умовах тертя.

Абразивність пісковиків зростає зі зменшенням твердості їх. Найбільшою абразивністю володіють кварцові і полешпатові пісковики. Це пояснюється тим, що твердість уламкових гірських порід в основному визначається міцністю цементуючого речовини. Чим менше міцність цементу, тим легше оголюються мінеральні зерна, що володіють вищою твердістю, ніж сама порода, тим вище шорсткість поверхні тертя, так як інтенсивність зносу мінеральних зерен і цементу неоднакова через розходження їхніх характеристик міцності. Кварц ж є найбільш абразивним і найбільш твердим з породоутворюючих мінералів.