А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Умови - спирання

Умови спирання впливають на витрату металу в плитах і їх жорсткість. При контурному обпиранні крок колон раціонально вибирати не більше 1/4 прольоту, зі збільшенням кроку колони буде зростати витрата металу, причому при обпиранні плититільки на кутові точки потрібно в 2 рази більше металу, ніж при обпиранні на колони з кроком до 1/4 прольоту. Плити при кроці колон до 1/4 прольоту володіють деформативністю в 3 рази меншою, ніж плити, опертих тільки по кутах.

Вузол ростверку збірного залізобетонногофундаменту. З умови обпирання устаткування рама № 2 прийнята складеного перерізу. Верхній ростверк збирається з елементів як прямокутного, так і таврового перетину. Під збудник встановлюється монолітна залізобетонна плита.

Очевидно, що якщо умовиобпирання пластини на кромках в напрямку осі Оу будуть відмінні від шарнірних, то рішення даної задачі суттєво ускладниться. За мабуть через цих причин в довідкових даних робіт[47 - 49, 71, 262, 299, 300, 316 и др. ]наведено рішення тільки розглянутої задачі. Уявімо рішення даної задачіза МГЕ і покажемо, що можна порівняно просто врахувати різні крайові умови та істотно спростити алгоритм розв'язання, а також врахувати на вільних крайках зосереджені стискаючі сили. Pешенія останніх завдань відсутні в літературі.

Товщину опорної плитивизначають з умови обпирання її на два канти, так само як в базах колон (див. § 6 гл.

Ширину верхнього поясу приймаємо з умови обпирання плит покриття прольотом 12 м - 280 мм.

В матрицях X, Y враховані умови обпирання , так що перший рядок матриці X містить нульовийпараметр. Відповідно, необхідно обнулити перший стовпець матриці А.

При призначенні розмірів також необхідно враховувати умови обпирання вищерозміщених конструкцій і технологію виготовлення стиснутих елементів. Так, враховуючи труднощі бетонування, монолітніколони перерізом менше 250X250 мм застосовувати не рекомендується. З метою уніфікації опалубки та арматурних виробів поперечні розміри колон до 500 мм беруть кратними 50 мм, а при великих розмірах - кратними 100 мм. Стиснуті елементи армують поздовжньою арматурою і поперечної (хомутами), які об'єднують в зварні або в'язані каркаси.

У відповідності з умовами роботи долота призначаються умови обпирання. Секція долота навантажується заданими одиничними переміщеннями зубків шарошки у вертикальному напрямку, які відповідаютьмоменту часу, коли зубки 245 6 вінців знаходяться а контакті з забоєм. На рис, 2.2 - 2.4 (див. додаток) показані фрагменти напружено-деформованого стану опори і шарошки.

Намічаємо пунктиром положення хребтових балок візки з умови обпирання на них опорбарабана, прагнучи до мінімального зміщення центру барабана щодо поздовжньої осі візка.

Будемо вва - R тать, що умови обпирання пластини допускають можливість переміщень в серединній площині, тобто зближення країв.

Pазлічние типи насадок. Приустановці насадки над випускним отвором змінюються умови обпирання граничних склепінь. При цьому з'являється можливість регулювання витрати в значному діапазоні і збільшення його в кілька разів при тій же площі випускного отвору. На рис. 26 показанірізні типи насадок. На величину витрати істотний вплив роблять умови входу матеріалу в випускний отвір.

Ходкінсона кінці стрижнів були здебільшого плоскими, що робило умови обпирання кілька невизначеними.

Для двогілковийколони середнього ряду розміри перерізу надкра-нової частини з умови надійного спирання підкроквяних конструкцій приймаємо рівними h 600 мм і b - 500 мм.

Попередньо напружена балка залишилася в тому ж положенні, так як умови обпирання для неї практично незмінилися.

Очевидно, цій вимозі задовольняють криві прогину балки, що має такі ж умови обпирання, як і пластина в напрямку осі ох.

Відправним пунктом при розрахунку частот є складання розрахункової схеми, правильно відбиває умовиобпирання і закон розподілу мас, моментів інерції, жорсткостей та навантажень реального ротора. Двоопорне кріплення роторів малопотужних електричних машин відповідає шарнірному закріпленні балки. Особливості розподілу мас, жорсткостей враховуютьсявідповідної схематизацией реального ротора.

Перетин надкрановой частини колон приймається суцільним, а висота його йв призначається з умови обпирання несучої конструкції покриття без пристрою спеціальних консолей і з умови дотримання зазору міжгабаритом мостового крана і гранню колони.

С і D - постійні інтегрування, які визначаються з граничних умов, якими є умови обпирання.

Леві рішення задачі згину пластин, дві сторони яких вільно опертої, а інші мають довільніумови обпирання.

Неплощинність виробів знижує якість і точність монтажу, робить вплив на міцність конструкцій, тому що змінюються проектні умови обпирання. Разом з тим утрудняється герметизація стиків зовнішніх стінових панелей. Допускаемаянайбільша неплощинність залежить від габаритних розмірів виробу і не повинна перевищувати: при площі виробу до 8 м2 - 6 мм; при площі від 8 до 20 м2 - 8 мм; при площі більше 20 м2 - 10 мм.

Опорні кріплення прокатних прогонів. При похилому розташуванні площині найбільшоїжорсткості прогону швелери слід ставити пір'ям вгору по схилу, так як таке розташування покращує умови обпирання і зменшує кручення нрогона, що викликається позацентрово додатком навантаження відносно центру вигину перетину.

Припускаємо, що дві сторонипластини х - О, х а вільно опертої, а інші дві сторони мають довільні умови обпирання.

Опорне перетин може отримати додатковий поступальний зсув а уздовж осі 1/0 (рис. 361), якщо цього вимагають умови обпирання.

Отримане рішення (6.49) зфундаментальними функціями (6.50) володіє значним ступенем спільності. Навантаження на пластину і умови обпирання кромки і лінії ОА (рис. 6.5) можуть бути довільними.

Види спирання структурних плит а - контурне. б - внутріконтурное. в - змішане. г - вільне. Вибірсхеми структурної плити залежить насамперед від її призначення і в значній мірі від величини прольоту, що перекривається. Важливу роль відіграють і умови обпирання структурних плит. Умови спирання підрозділяють на чотири класи; контурне обпирання, при якому опорирозташовані по периметру (рис. 4.19 а); внутріконтурное спирання з консолями (мал. 4.19 б); змішане спирання (рис. 4.19 е), при якому опори розташовані частково по контуру і частково всередині контуру; вільне обпирання (рис. 4.19 г), при якому внутрішні опори, а іноді ізовнішні ставляться довільно в залежності від технологічних особливостей будинку.

У методиці випробувань повинні рассмадріваться статичні схеми випробуваної конструкції, вибір вимірювальних приладів, визначення величин випробувальних навантажень, схеми іпорядок додатка цих навантажень. У робочій схемі методики відображаються умови обпирання і закріплення випробуваної конструкції, а також додаток фактичних навантажень.

Контрольні штифти горизонтальних роз'ємів. Тому між розточки зазвичай залишають зазор.Щоб забезпечити виконання зазначеного вище умови міцного обпирання частин перед їх з'єднанням, необхідно передбачити в одній з расточек упор, як показано на рис. 78 а. Pазмер цього упору (або зуба) за площею повинен бути обраний таким, щоб попередити йогозминання від можливого удару при опусканні циліндра; в радіальному напрямку розмір упору визначається при заводській оборки за формуляром.

Дерев'яні елементи підвісних майданчиків виготовляють і з деревини хвойних порід не нижче II сорту (вологість їх не повиннаперевищувати 25%) і при виготовленні обробляють вогнезахисним складом. Pазмери поперечного перерізу прогонів визначають розрахунком, ширину перетину приймають не менше 150 мм з умови обпирання на прогін дощок настилу майданчика. Довжину консольної частини прогонів з бокустінки ствола труби приймають не більше 1100 мм. Максимальна відстань між прогонами по зовнішньому периметру майданчика складає не більше 1500 мм. Складові прогони не застосовують. З боку шахтного підйомника встановлюють бортове огородження. Настил і бортовеогорожу майданчика виготовляють з дощок товщиною не менше 50 мм і шириною не менше 150 мм. Довжину опорної частини дошки настилу приймають не менше 75 мм.

Схема наклейки датчиків на поршень дизеля 2ДЮО (а і схема стенду для виміру напруг від сил тиску газів (б.Гідравлічний стенд (рис. 75), застосовуваний на Коломенському заводі[7], Має ряд переваг передопісанним вище. У циліндр стенду можна встановлювати поршень в зборі зі вставкою, пальцем і частиною шатуна, що дозволяє імітувати умови обпирання поршня на вставку. Настенді поршень сприймає вплив не тільки на зовнішню поверхню головки, але і бічну.

До недоліків методу В.З. Власова слід віднести складну логіку формування роздільної системи рівнянь, необхідність вирішувати диференціальні рівняння длякожного елемента конструкції, обмеження на торцеві умови обпирання елементів складчастих систем (вони повинні бути однаковими), відносну складність реалізації алгоритму на обчислювальних машинах. Пізніше були розроблені інші ефективні методи розрахункускладчастих систем. Метод переміщень усуває багато недоліків методу В.З. Власова в частині реалізації алгоритму на персональних комп'ютерах. Однак він привносить в методику розрахунку недоліки, пов'язані з природою методу переміщень. Зокрема, формування матриціреакцій вимагає залучення матричних операцій, освіта основної системи привносить недоліки, пов'язані з її використанням, необхідні проміжні обчислення для переходу від переміщень вузлів до напружено-деформований стан у внутрішніх точкахелементів системи.

Види спирання структурних плит а - контурне. б - внутріконтурное. в - змішане. г - вільне. Вибір схеми структурної плити залежить насамперед від її призначення і в значній мірі від величини прольоту, що перекривається. Важливу роль відіграють іумови обпирання структурних плит. Умови спирання підрозділяють на чотири класи; контурне обпирання, при якому опори розташовані по периметру (рис. 4.19 а); внутріконтурное спирання з консолями (мал. 4.19 б); змішане спирання (рис. 4.19 е), при якому опори розташованічастково по контуру і частково всередині контуру; вільне обпирання (рис. 4.19 г), при якому внутрішні опори, а іноді і зовнішні ставляться довільно в залежності від технологічних особливостей будинку.

Форми радіальних коливань. Практичний інтереспредставляють частоти згинальних і радіальних коливань. Ізгібние коливання вивчаються за схемою балки постійного або змінного перерізу. Умови спирання визначаються умовами кріплення корпусу на об'єкті.

Конструкція фундаменту (рис. 6 - 6) вирішена у вигляді рамноїсистеми з підземною частиною у вигляді балкового ростверку. На ділянці навколо конденсатора конфігурація ригелів і поздовжніх балок, що диктується з умови обпирання устаткування і міцності елемента, не могла бути складена з типових перетинів.

Товщина вертикальнихлистів балок повинна становити не менше 5 мм. При /1/5160 для балок з маловуглецевих сталей крім поперечних ребер жорсткості застосовують також поздовжні ребра. Малі ребра жорсткості, розташовувані в стиснутій зоні, збільшують стійкість аркуша балки і покращують умовиспирання рейки. Їх встановлюють з кроком, обумовленим за умовою міцності рейки.

Елементами цих конструкцій є відносно тонкі пластини, що працюють в умовах вигину й плоскої задачі теорії пружності. Тут був застосований варіаційний метод дляпониження мірності диференціальних рівнянь вигину й плоскої задачі, що дозволило успішно вирішити проблеми розрахунку систем подібного типу. До недоліків методу В.З. Власова слід віднести складну логіку формування роздільної системи рівнянь, необхідністьвирішувати диференціальні рівняння для кожного елемента конструкції, обмеження на торцеві умови обпирання елементів складчастих систем (вони повинні бути однаковими), відносну складність реалізації алгоритму на ЕОМ.

Далі корозія розвиваласяпереважно з торців до середини. Це явище можна пояснити, з одного боку, тим, що при нанесенні покриття найчастіше виникають дефекти саме на торцевих ділянках зразків, де в той же час в результаті механічної обробки є місцеві напруги вметалі. З іншого боку, умови обпирання стрижнів сприяють більшому зволоженню їх торцевих частин.

Після зняття з шляху старих ланок поверхню щебеневої основи залишається нерівною, тому укладати на неї нові ланки, особливо ззалізобетонними шпалами, не можна. Для розрівнювання щебеню слідом за путеразборщіком йде трактор ДТ-54 з причепленим до нього спеціальним планувальником. У цьому випадку після проходу планувальника залишаються валики щебеню під рейками шириною 60 - 70 см і висотою 10 - 12 см, на якіукладають нову колійну решітку, а порожнечі, що утворилися під шпалами (по кінцях і в середині) засипають надалі щебенем з хоперів-дозаторів. Така технологія виключає застосування баластера для додаткової под'емкі шляху і покращує умови обпирання шпал на баласт.

По-перше, не слід ототожнювати характер роботи фунд ентюв з роботою каркасів інших споруд, зокрема, будівель. Інтенсивна динамічна налруз-ка, різко зростаюча в зоні резонансу, наявність великих крутних моментів, необхідність підвищеної просторової жорсткості споруд сильно впливають на конструкцію фундаментів. Питання споіт не про кількісну характеристику /навантажень, яка може в певних випадках збігатися з навантаженнями інших споруд, а про принципово якісну відмінність прикладаються до фундаменту навантажень. Pазлічія в габаритах перетинів і вузлах фундаменту в порівнянні з каркасом будівель обумовлені великими жест-кістками елементів, ослаблених, вирізами, гніздами в елементах, великою кількістю заставних частин, і випусків арматури. Високий ступінь точності при виготовленні і монтажі збірних елементів, викликана допусками встановлюваних на фундамент агрегатів, також є фактором, що перешкоджає використанню знеособлених виробів. Як правило, звичайні індустріальні вироби за своїми поперечним розмірам не задовольняють габаритам, заданим турбобудівних заводом з умови обпирання агрегату. Тому кожен елемент фундаменту, будь то ригель, балка або колона, доводиться складати з двох або навіть трьох типових перетинів.

Вплив товщини стінок головки і спідниці поршня на термічні напруги в точках А до С по 70 (цифри на кривих позначають товщину стінки спідниці в див. Великий вплив на напруги в голівці і спідниці надає положення опорного пояса. При цьому на зовнішній поверхні центру днища створюються розтягуючі напруги, а в спідниці - стискаючі. При переміщенні опорного пояса до краю головки напруги в центрі днища на зовнішній поверхні стають стискаючими, а в спідниці - розтягувальними. Дослідженнями 159 встановлено, що в поршні з плоским днищем при радіусі опори а071 R0 деформації днища не передаються спідниці. Напруження в головці виходять мінімальними, а в центрі днища і над опорою-чисельно рівними. Товщина циліндричної частини при цьому не робить впливу на напруги в днище. В реальному поршні сили тиску газів діють і на бічну поверхню головки в зоні ущільнювальних кілець (див. мал. +69 сили Б), що впливає на умови обпирання його на вставку.