А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Насичений адсорбент

Насичений адсорбент з апарату АС-1 через теплообмінник - ТО-1 подається через дросель у випарник С-5. Процес випаровування супроводжується поглинанням тепла. Охолоджена газорідинна суміш, пройшовши рекуперативнітеплообмінники ТО-2 vt ТО-1 поступає в ємність Е-1 з якої частина стабільного конденсату реалізується як товарний продукт, а інша частина насосом Н-1 подається на вузол сорбції. Газ низького тиску використовується на місцеві потреби або компреміруется.

Насиченийадсорбент повинен бути регенерований. Pегенерація базується на зворотному умовам рівноваги принципі.

Насичений адсорбент протягом 4 год підігрівають. Вологий газ охолоджується в холодильнику 4 звільняється від води в сепараторі 12 і поступає в адсорбер, що працюєпо циклу осушки.

Насичений адсорбент десорбується в колоні 9 де виділяються вуглеводні С3 і 4 після чого в колоні 10 відганяються вуглеводні С3 - У результаті виходить фракція С4 що містить близько 12% бутадієну, яка направляється на виділення бутадієну.

Pегенерацію насиченого адсорбенту виробляють перегрітим до 300 - 400 С водяною парою.

Pегенерація насиченого адсорбенту проводиться гарячим газом з температурою на вході 210 - 230 С, ступінь вилучення важких вуглеводнів становить близько 80% від їх вмісту вотсепаріровани газі. При цьому більш легкі вуглеводні з температурою кипіння нижче 190 З витісняються водою і більш важкими вуглеводнями і відводяться з адсорбера з сухим газом. Важкі вуглеводні з температурою кипіння вище 290 С сорбуються силікагелем.

Далі, насичені адсорбенти оброблялися, як це описано вище.

Адсорбер безперервної дії з киплячим шаром на тарілках охолодження - адсорбції і з десорбцією в рухомому шарі. У десорбціонной секції насичений адсорбент рухається стержнеобразние по трубках,обігрівається зовні глухим водяною парою; при цьому з адсорбенту виділяються адсорбовані продукти, що виводяться через патрубок в конденсатор.

Переміщення зони адсорбції. | Залежність моменту проскакування від величини зерен. | Зміна температури в часі длярізних перетинів адсорбера. Збільшується також обсяг насиченого адсорбенту. Нарешті, наступає момент (рис. 17 - І в), коли в відпрацьованих газах з'являється помітна кількість адсорбируемого компонента; цей момент називається проскакування. До цього моменту процес адсорбціїповинен бути закінчений.

Ізотермічна десорбція відбувається при контакті насиченого адсорбенту з газом, що не містить адсорбтіва і мають температуру навколишнього середовища. Такий процес зазвичай проходить повільно, тому кількість теплоти, потрібної для десорбціїі що відбирається від потоку десорбується-ного газу, виявляється незначним і температура адсорбенту і газового потоку практично не змінюються. Процес ізотермічної десорбції виявляється багато в чому аналогічним ізотермічної адсорбції, але що відбувається в зворотномунапрямку і мають інші початкові умови.

Засвоєння соняшником калію в залежності від насиченості їм грунту (чернозем. Краще засвоюються іони рослинами з повністю насичених адсорбентів, чого в грунті бути не може.

В роботі[520]Розглянутометод регенерації насиченого адсорбенту шляхом його приміщення між електродами і пропускання електричного струму, який приводить до підвищення температури шару адсорбенту. Для усунення цього недоліку в роботі[522]запропоновано зміна форми електродів ззменшуваним від центру до периферії живим перетином.

У роботі[538]розглянуто метод регенерації насиченого адсорбенту шляхом поміщення його між електродами і пропускання електричного струму, який приводить до підвищення температури шару адсорбенту. Для усуненняцього недоліку в роботі[540]запропоновано зміна форми електродів з зменшуваним від центру до периферії живим перетином.

Витискувальний десорбція здійснюється за допомогою контакту насиченого адсорбенту з іншим газом або парою, який поглинається данимиадсорбентом краще, ніж цільовий компонент. При цьому десорбується газ (пара) витісняє вихідний цільовий компонент з адсорбенту. Так, наприклад, підвищена адсорбційна активність цеолітів по відношенню до пар води дозволяє проводити витискувальний десорбцію іншихадсорбтівов з цеолітів за допомогою парів води. Витискувальний десорбція зазвичай відбувається при ізотермічних умовах, оскільки необхідна для десорбції теплота фазового переходу адсорбтіва забезпечується теплотою адсорбції витісняючого компонента.

Як ужезазначалося, добрива у вигляді насичених адсорбентів не створюють підвищеної концентрації розчинних солей і не зв'язуються у важкодоступні форми в грунті, не мають фізіологічної реакції.

Принципова технологічна схема низькотемпературної адсорбційноїустановки безперервної дії. Відділення неадсорбірованной частини газу (сухого га-від насиченого адсорбенту здійснюється у верхній частині десорбціонной-хроматографічної колони.

Як уже зазначалося, добрива у вигляді насичених адсорбентів не створюютьпідвищеної концентрації розчинних солей ине зв'язуються у важкодоступні форми в грунті, не мають фізіологічної реакції.

Принципова технологічна схема низькотемпературної адсорбційної установки безперервної дії. Хроматографічна колонарозташована у верхній частині десорбера, і насичений адсорбент всередині неї рухається в щільному шарі. Для відводу газової фази між окремими секціями хроматографічної колони, а також між останньою секцією і десорбера розташовані тарілки із зливними склянками.Температура в окремих секціях хроматографічної колони підтримується близькою до характерної температурі кожного компонента, адсорбованого на вугіллі.

Перший член лівої частини рівняння характеризує витрата тепла на нагрів насиченого адсорбенту, другий член- Витрата тепла на випаровування розчинника. Права частина рівняння являє собою приплив тепла, обумовлений потужністю джерела.

Другий метод заснований на тому, що з підвищенням температури насиченої адсорбенту процес десорбції прискорюється, так як, згідноизотерме, при підвищенні температури рівновага зсувається в бік зменшення кількості адсорбованого речовини. З цього випливає, що ізотермічний процес десорбції вигідніше проводити при підвищених температурах.

Фрагмент вологого матеріалу (адсорбента.Видно, що рівняння (96) описує залежність питомого електричного опору насиченого адсорбенту від його деяких властивостей.

Другий метод заснований на тому очевидному факті, що з підвищенням температури насиченої адсорбенту процес десорбції прискорюється,так як згідно изотерме при підвищенні температури рівновага зсувається в бік зменшення кількості адсорбованого речовини. З цього випливає, що ізотермічний процес десорбції вигідніше проводити при підвищених температурах. На практиці, однак,виявляється зручним підвищувати температуру адсорбенту одночасно з процесом десорбції, при цьому сам процес десорбції перестає бути ізотермічним. Аналітичне розгляд тут істотно ускладнюється необхідністю обліку процесу прогрівання системи (абоокремого зерна) в часі.

З наведених рівнянь випливає, що забезпечення можливо повної десорбції видобутих компонентів з насиченого адсорбенту (Х0 - 0) і зниження вмісту витягується компонента на виході з апарату (F) збільшують коефіцієнтвитягання і ефективність при абсорбції.

З наведених рівнянь випливає, що забезпечення можливо повної десорбції видобутих компонентів з насиченого адсорбенту (Х0 - 0) і зниження вмісту витягується компонента на виході з апарату (Yзбільшують коефіцієнт добування і ефективність при абсорбції.

Зазвичай в якості середовища для нагріву і отдувкой і в якості газу-носія при регенерації насиченого адсорбенту на промислових адсорбційних установках застосовують надходить на отбензініваніяприродний газ. Використовуваний для регенерації газ повинен забезпечувати в кожному циклі регенерації повну отдувкой з шару адсорбованих компонентів для максимального зниження залишкового насичення адсорбенту до початку наступного робочого періоду. Використовуваний длярегенерації газ і умови процесу регенерації повинні також забезпечувати ефективну конденсацію для виділення - в Жидкофазная стані адсорбованих вуглеводнів, що випаровуються та відпарювати з шару адсорбенту.

Описано способи електроконтактного десорбціїв рухомому шарі адсорбенту[524-528], Однак значний градієнт температури по шару насиченого адсорбенту при цьому повністю не усувається.

Описано способи електроконтактного десорбції в рухомому шарі адсорбенту[542-546], Однак значний градієнттемператури по шару насиченого адсорбенту при цьому повністю не усувається.

Схема установки осушки газу з двома адсорбера, виносним нагрівачем і циркуляційним охолодженням. Тепло для регенерації підводять в виносних нагрівачах, в яких здійснюєтьсянагрів продувочного газу, використовуваного для нагріву насиченого адсорбенту. Широко застосовують також схеми з обігріваючими пристроями, розташованими безпосередньо в шарі адсорбенту. У будь-якому випадку необхідно нагріти всю кількість адсорбенту до необхідноїтемператури регенерації. Температура регенерації змінюється від 177 до 315 С і залежить від численних параметрів, у тому числі від типу адсорбенту, необхідних показників процесу і використовуваних джерел тепла. Тепло можна підводити за допомогою водяної пари,електроенергії або працюють на газі печей.

Процес десорбції пониженням тиску здійснюється в адіабатичних умовах, при цьому кількість десорбі-ючий пари розчинника залежить від зміни теплосодержания насиченого адсорбенту і залишковоготиску в апараті. Періодичний підведення тепла до адсорбенту забезпечують високу швидкість випаровування адсорбованого розчинника.

Процес адсорбції складається з чотирьох послідовних операцій: 1) поглинання адсорбентом потрібних компонентів; 2) отгонкипоглинених вуглеводнів шляхом нагрівання насиченого адсорбенту; 3) підсушування; 4) охолодження адсорбенту. Після завершення останньої операції адсорбент знову придатний для поглинання.

При четирехстадійном циклі рекуперації парів бензину процес сушіння вологогоадсорбенту гарячим повітрям представляє пожежонебезпечність, і в зв'язку з цим розробка безпечних способів десорбції насиченого адсорбенту є актуальним завданням.

При четирехсгадійном циклі рекуперації парів бензину процес сушіння вологого адсорбентугарячим повітрям представляє пожежонебезпечність, і в зв'язку з цим розробка безпечних способів десорбції насиченого адсорбенту є актуальним завданням.

Найбільш економічний адсорбційний метод, при якому розчинник поглинається з пароповітряної сумішітвердими адсорбентами, наприклад активним вугіллям, з подальшою десорбцією розчинника шляхом нагрівання або пропускання водяної пари через насичені адсорбенти. Pастворітелі відокремлюються від води декантацією або ректифікацією.

Біо; п - ряд натуральних чисел; De Dir -ефективний (еквівалентний) коефіцієнт дифузії; (5-коефіцієнт зовнішнього масообміну; ТУ - коефіцієнт дифузії цільового компонента через шар пористого насиченого адсорбенту; Г - константа Генрі (коефіцієнт адсорбції); R - радіус гранули.

В результатіконтактування отримують адсорбент з адсорбованими на ньому органічними азотистими сполуками і рафінат, що містить неадсорбі-ровать вуглеводневі компоненти й десорбувати при обмінному витісненні агент. Насичений адсорбент реактивується зазначенимвище агентом і повертається на контактування з неочищеним сировиною. Одержаний при обробці насиченого адсорбенту екстракт містить десорбувати органічні азотисті сполуки.

Схема установки для розділення фракції 62 - 85 С прямогонного бензину намикросферических молекулярних ситах. Бутан, що виділяється в стабілізаторі, повертається в основний потік бутану, що циркулює в системі. Насичений адсорбент надходить в десорбер 10 де продувається невеликою кількістю газу для відділення механічно захопленихізомерних вуглеводнів. У десорбері киплячий шар продувається бутаном; при цьому виділяються нормальні парафіни і адсорбент насичується бутаном.

Очищений масляний розчин відділяється від розчинника перегонкою. Насичений адсорбент піддається десорбції звиділенням від нього полярних багатоядерних ароматичних вуглеводнів та гетероциклічних сполук.

При проведенні десорбції в ізотермічних умовах температура десорбується агента відповідає температурі адсорбенту. Насичений адсорбент продуваютьдесорбується газом або парою. Іноді десорбується агент сам адсорбується в адсорбенті, витісняючи з нього спочатку поглинене речовина. Така десорбція називається витискувальний.

Неадсорбіруемая частина газу виводиться з верхньої частини адсорбенту у виглядічистого метану. Насичений адсорбент надходить в газліфтних секцію адсорбера, де захоплюється транспортуючим агентом і подається в бункер десорбціонной-хроматографічної колони. Звідси адсорбент під власною вагою через хроматографічну колону надходить вдесорбер. Адсорбент в десорбері під дією високої температури і динамічного агента регенерується, а десорбувати гази, піднімаючись вгору в хроматографічну колону, зустрічаються зі свежепоступающім адсорбентом. При цьому відбувається протиточний фазовийобмін між адсорбованими на вугіллі речовинами, рухомими вниз, і газом, які направляються вгору в якості зрошення.

Схема процесу одностадійного дегідрування к-бутану. Pеакціонний газ компріміруют компресором 7 до 13 am при частковому зріджуванні. Насиченийадсорбент десорбується в колоні 9 де виділяються вуглеводні С3 і С4 після чого в отгонной колоні 10 відганяють вуглеводні Ся. У результаті виходить фракція С, що містить близько 12% дивинила, яка направляється на виділення дивинила.

Витягадсорбованих речовин з пор адсорбенту називається десорбцією. Десорбцію проводять продувкою насиченого адсорбенту парою або обробкою розчинниками.

Установка адсорбційної очистки складається з окремих технологічних вузлів, відповідних стадіяхвсього процесу. Адсорбція здійснюється в контакторі-змішувачі, відділення насиченого адсорбенту від розчину очищеного масла - на вакуум-фільтрах барабанного типу. Сушка пульпи відпрацьованого адсорбенту при очищенні дистилятної сировини може проводитися встояку-сушитель; при очищенні компаундированного сировини з високими кратностями обробки адсорбентом доцільніше здійснювати сушку в секціонірованние східчасто-противоточной парової сушарці.

Десорбція активованого вугілля зазвичай проводиться парою, витратаякого приймається рівним в середньому 3 - 4 кг пари на 1 кг десорбіруемого речовини. Pегенерацію силікагелів і цеолітів найчастіше здійснюють продувкою насичених адсорбентів нагрітим газом, що відбирають з основного потоку. Частка газу, що відбирається на регенерацію, зазвичайстановить 5 - 15% витрати основного оброблюваного потоку. Для регенерації цеолітів потрібно витрата газу регенерації більший, ніж для десорбції силікагелів.

При підвищенні температури збільшується енергія адсорбованих молекул, і вони можуть звільнятися зсорбенту. На цьому грунтується принцип десорбції - шляхом підігріву насиченого адсорбенту до температури 200 - 300 С.

Так як газова адсорбція екзотермічни, то на практиці процес протікає не при Т const, а в деякому інтервалі температур. Ця сітка ізотерм потрібно також для визначення режиму десорбції, здійснюваної шляхом нагрівання насиченого адсорбенту, оскільки його активність падає з ростом температури.

Одним з основних факторів, що визначають техніко-економічні показники адсорбційних технологічних процесів, є регенерованими адсорбенту після насичення. У разі застосування активованого вугілля для очищення хлористого водню від органічних домішок регенерацію насиченого адсорбенту проводять обробкою його інертним газом або перегрітою водяною парою, промиванням екстрагентом. Однак у випадку регенерації активованого вугілля марок АP-3 АГ-3 АГ-5 СКТ, БАУ після насичення їх хлорорганічними сполуками (наприклад, трихлоретиленом) повна регенерація сорбентів досягається обробкою їх азотом при температурі 350 С Слід зазначити, що регенерація активованого вугілля, насиченого хлоруглеводородамі, може бути здійснена шляхом звичайної відпарки.

Властивості адсорбентів. Тривалість циклу адсорбції може змінюватися в широких межах - від декількох хвилин, наприклад на установках короткоцікловой адсорбції, до 8 год і більше; т визначається в основному динамічної активністю адсорбентів. Крім того, тривалість циклу адсорбції повинна бути достатньою для проведення циклу регенерації насиченого адсорбенту і його охолодження.

Pасчет з цього алгоритму ведеться в наступній послідовності. Після введення вихідних даних, що представляють собою відомості про теплофізичних характеристиках конденсованих рідин, парів, газу, насиченого адсорбенту і властивості дисперсного шару, ЕОМ перевіряє умова, за якою визначається подальший порядок обчислювальних операцій. Якщо початкове вміст пари в адсорбенті більше змісту парів у першій критичній точці (UUKpl), то розрахунок ведеться по рівняннях (58) - (61), що належать до першого періоду десорбції. При UUKpl розрахунок ведеться по рівняннях (73) - (83), що описує процес десорбції у другому періоді. Одночасно з розрахунком кінетики процесу визначаються режимні параметри системи конденсації по рівняннях (62) і (63), після чого перевіряється співвідношення між залишковим тиском в десорбері і заданим оптимальним значенням.