А Б В Г Д Е Є Ж З І Ї Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Ю Я
Спікання - ферит
Спікання феритів проводять в камерних або тунельних печах. Основними технологічними чинниками, що визначають режим спікання, є швидкість підйому температури, остаточна температура і тривалість витримки;швидкість охолодження і середу, в якій проводиться спікання.
Pежім спікання феритів залежить від швидкості підйому температури, остаточної температури, часу охолодження і середовища, в якому проводиться спікання.
Механізм спікання феритів доситьскладний.
Pежім спікання феритів залежать від швидкості підйому температури, остаточної температури, часу охолодження і середовища, в якому проводиться спікання.
При спіканні марганеццінкових феритів не слід забувати, що можливо випаровування цинку, так яктемпература спікання лежить в інтервалі 1300 - 1400 С, а дисоціація ZnFe2O4 при цих температурах велика.
Вплив вмісту К О (а на зміну початкової магнітної проникності іонного радіусу - на швидкість її зниження (б і на межі розчинності оксидів (в вферит.Стосовно до спікання феритів у присутності В12Оз відомо, що температура плавлення цього оксиду дорівнює 825 С, в той же час його введення помітно інтенсифікує усадку літієвого фериту вже при 750 С.
У деяких випадках спікання феритів супроводжуєтьсяпоявою рідкої фази. Ця обставина призводить до збільшення швидкості дифузії, полегшує переміщення частинок прикордонним ковзанням і сприяє підвищенню щільності матеріалу.
Вплив умов охолодження на питому намагніченість 0нас фериту літію,спеченого в присутності різної кількості V2C5. Однак на практиці при спіканні літійових феритів з ППГ у присутності Bi203 або V205 зазвичай використовують ізотермічні витримки набагато менші, ніж це необхідно для досягнення термодинамічної рівноваги всистемі, наприклад, Lio. Тому можна вважати, що при прискореному спіканні, при якому час ізотермічної витримки становить приблизно 5 - 30 хв, можлива взаємодія V205 з ферритами навряд чи може зробити істотний вплив на їх властивості. Це, зокрема,підтверджується результатами рентгенографічних досліджень фазового зі -, става літієвого фериту, спеченого в присутності V2O5 і охолодженого по різним режимам. Встановлено, що фаза a - Fe2O3 з'являється тільки в повільно охолоджених зразках, тоді як у загартованих,наприклад, від 1200 З її практично немає.
Фазові рівноваги в системі. Однією з таких схем є спікання літійових феритів в окисної атмосфері або проведення додаткової термообробки в кисневій атмосфері. Тиск кисню в газовій фазіпри цьому залежить від хімічного складу феритів і тим вище, чим вище температура спікання. Аналогічним чином пов'язана з температурою спікання на повітрі і тривалість додаткової відпалу.
Як показали результати рентгенографічних досліджень,спікання Li-вмісних феритів у присутності Vz05 призводить до зміни їх фазового складу. Кількість цієї фази залежить як від змісту V2O5 так і від температури спікання. З табл. 3.10 у якій наведено відносини інтенсивностей лінії (112), що належить фазі a - Fe203 ішпінелиюй лінії (220), випливає, що найбільша кількість a - Fe203 при спіканні суміші Lio 5Fe2 5O4 VaOs припадає на інтервал температур 700 - 900 С і зі збільшенням вмісту V205 положення цього максимуму зсувається в бік більших температур. Наявність a - Fe2O3 в фериті літіювиявляється рентгенографічно вже в присутності 1% (мас.) V2O5 і помітно зростає в міру збільшення його змісту. При цьому параметр решітки шпінельної фази практично не змінюється.
Значення питомого електричного опору (Ом см феритів,спечених при різних температурах. Питомий електричний опір істотно залежить від умов спікання феритів.
Величина зерна, процентний вміст залишкової пористості після спікання феритів визначаються також швидкістю підйомутемператури при спіканні до максимальної величини.
Хоча вплив легкоплавких добавок Bi2O3 і V205 на інтенсифікацію процесу спікання фериту літію зовні носить приблизно однаковий характер, проте між ними є відмінності, пов'язані з характером їх взаємодіїз ферритами.
Вплив умов охолодження на питому намагніченість 0нас фериту літію, спеченого в присутності різної кількості V2C5. На закінчення відзначимо, що використання легкоплавких добавок призводить до зсуву початку росту зерен при спіканні феритів всторону відносно низьких температур (800 - 900 С), що сприяє їх рівномірному зростанню.
На підставі проробленої роботи можна зробити висновок про те, що застосування ефекту Мессбауера при дослідженні процесів спікання феритів може виявитися доситьперспективним як з фізичної, так і з технологічної точок зору.
Текстура полікристалічних зразків феритів також залежить від наявності малих добавок, які роблять помітний вплив на процеси спікання феритів. Відзначимо, що малі добавки впливають наенергетичний стан кристалічної решітки, а воно вже безпосередньо - на процеси спікання. Утвориться, при цьому певна текстура зразків впливає на електромагнітні параметри феритів. Внаслідок цього в чотирьох перерахованих випадках впливу малихдобавок слід розрізняти: безпосередній вплив на електромагнітні параметри - за рахунок входження в кристалічну решітку, і непряме - за рахунок текстури зразків, що утворюється при спіканні, яке, в свою чергу, залежить від наявності мікрокомпонентів.
Вплив іонів лужноземельних металів на початкову магнітну проникність і питомі втрати для фериту Mn0 eZn0 4Fe. 204. Вказані добавки, що представляють собою досить легкоплавкі з'єднання, застосовувалися авторами, очевидно, з метою поліпшення спікання феритів.
Як вже показано в розділі 3.2.2 введення легкоплавких добавок, наприклад Bi2O3 V2O5 дозволяє істотно знизити температури спікання літійових феритів, запобігши тим самим їх фазовий розпад. При цьому поява рідкої фази забезпечує отримання високоїщільності спекают виробів і, що також надзвичайно важливо, формування заданої їх мікроструктури, в більшості випадків - дрібнозернистою.
Характерні ділянки (схематично на кривих Л ///(Гсп. Таким чином, введення порівняно невеликих добавок Bi2O3 і V2O5[1 - 3 % ( масс.) ]істотно прискорює процес спікання феритів. Для феритів, спікається без легкоплавких добавок, Т п пов'язана з початком помітного спікання у твердій фазі, а Тк, як і у випадку рідкофазного спікання, - з моментом остаточного формування мікроструктури. Меншазначення АГ Тк - Тн у разі рідкофазного спікання безпосередньо пов'язане з інтенсифікацією процесу спікання через появу рідкої фази.
Залежність коерцитивної сили Нс (I до 2 і коефіцієнта прямо-вугільний Вг /Вт (3 і 4 в полі 5ЯС для тороїдальних зразків 0 6ХХІД мм фериту Lio 5Fe2 5O з добавкою 1 вага. % Bi2O3 (/і 3 і магній-марганцевого фериту складу 2Вт розміром 1 0X0 7 мм (2 і 4 від температури спікання ГСП. Для отримання феритів з ППГ з підвищеними значеннями коерцитивної сили необхідно проводити синтез в умовах, що забезпечуютьдостатньо дрібнозернисту структуру матеріалу, наприклад здійснювати спікання фериту при низьких Тсп - Однак за звичайною окісної технології практично важко синтезувати дуже дрібнозернисті (з L1 - 2 мкм) ферити, так як надмірне зниження ГСП призводить до зниженнящільності і однорідності матеріалу і погіршенню прямокутне петлі гістерезису.
Зіставлення спектрів нікель-цинкових феритів (мал., г, ж) зі спектрами магнієвого фериту (рис., а - д) показує більш сильну залежність форми мессбауеровского спектру від етапуспікання фериту для нікель-цинкових феритів.
Ферити виготовляють методами холодного і гарячого пресування з порошків чистого заліза і сплавів на його основі або з порошків на основі оксидів заліза. Спікання феритів ведуть в окисної атмосфері.
Початкова крива намагнічування для вуглецевої литої сталі (С 0 2%. Феррити представляють собою магнітні матеріали, що складаються з оксидів заліза та інших металів: нікелю, цинку та ін Подрібнені і перемішані оксиди пресують у вигляді необхідних виробів, а потімобпалюють при температурах 800 - 1400 С. При випаленні відбувається спікання феритів.
Залежність температурного коефіцієнта початкової магнітної проникності (3 в інтервалі температур 20 - 70 С від надлишку NiO для феритів зі складом шихти. Залежність від надлишків оксидів NiO іFe2O3 аналогічної тій, яка наведена на рис. 3 - 26 володіють і ферити з великими і меншими змістами ZnO. З ростом температури спікання феритів (3 збільшується.
Схема з'єднання пластин шаруватого МОЗУ. Після видалення трафарету на під - 2 ложці залишається необхідниймалюнок провідників, наприклад шин X, який покривається тонким шаром ферритовой маси. Металеві частки пасти після спікання фериту міцно закріплюються на його поверхні. Підсушена пластина знімається з підкладки. Аналогічно виготовляється пластина з шинамиУ. Тим отриманими двома пластинами вкладається третя з чистого фериту, яка служить ізолятором між шинами (рис. 11.5), пластини з'єднуються і спікаються, утворюючи шарувату систему. Загальна товщина ферритовой шаруватої пластини приблизно 0127 мм, відстань міжпровідниками 025 мм, переріз провідника 0645x00278 мм. Запам'ятовуюча осередок в такому ЗУ являє собою невеликий обсяг матеріалу пластини, навколишнього точку перетину провідників X і Y. З подібних пластин можуть збиратися як МОЗУ з плоским вибором, так і МОЗУ типу Z. Востанньому випадку дві сусідні шини утворюють обмотку Z, а перпендикулярні їм шини виконують роль проводів запису - зчитування.
Феромагнітні властивості феритів пов'язані з їх кристалічною решіткою, яка, як правило, повинна бути кубічної. Кубічнаструктура утворюється при спіканні феритів двовалентних металів, наприклад нікелю, цинку, марганцю, кадмію, магнію.
У феритів стехіометричного складу Ni1 nZnnFe2O4 де 1 п 0 точка Кюрі при збільшенні вмісту Zn у складі знижується. При значенні п 0 6 точка Кюрі незалежить від температури спікання феритів до 1420 С; коли ж п 0 6 точка Кюрі не залежить від температури спікання лише в тому випадку, якщо остання нижче 1320 С. Причина такої зміни точки Кюрі при температурах спікання вище 1320 С - випаровування іонів цинку з Ni- Zn - фер-рнтов.
Діаграма Igpo, /(1 /Г) дозволяє встановити ще. Завдяки цьому загальному властивості феритів зі, шпінельної структурою вдається побудувати універсальну діаграму (рис. 44), застосовну для визначення режиму контрольованої атмосфери спікання феритів будь-якого хімічногоскладу з довільною ступінь.
Необхідно зауважити, що так як швидкість росту затравок (центрів) може бути значною (особливо при великих їх розмірах), то пори, що зустрічаються на шляху переміщення кордонів, можуть залишитися всередині зерен. У цьому випадку усуненняутворилася внутрізеренной пористості досить утруднено, а іноді практично неможливо. Тому процес спікання феритів з введенням в них затравок повинен бути побудований таким чином, щоб на початковій стадії спікання, коли пори знаходяться на межах зерен, відношення коефіцієнта дифузії по границях зерен до коефіцієнта дифузії в об'ємі матеріалу було набагато більшим одиниці, а температура спікання - такий , щоб швидкість вакансионного розчинення пір була ще досить високою.
Механізм спікання феритів досить складний. Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Тим не менше, основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.
Механізм спікання феритів досить складний. Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Тим не менш основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.
Вплив температури та тривалості спікання на розмір зерен (середній розмір зерен виражений через квадрат їх медіан. У загальному випадку необхідна мікроструктура феритових матеріалів може бути отримана: введенням присадок, що інтенсифікують процес спікання в результаті появи рідкої фази або додаткових структурних дефектів в спекаемом виробі; введенням присадок , що гальмують зростання зерен; управлінням гранулометричним складом шихти, окислювально-відновними процесами на стадії формування мікроструктури і іншими способами. При цьому можливі, як говорилося вище, два принципово різних процесу спікання феритів - твердофазного і в присутності рідкої фази.
В результаті попереднього спікання багатокомпонентної суміші оксидів металів складові реагують між собою з утворенням полнкрісталлітов. На цій стадії (феррітізаціі) утворюється феритова фаза і ущільнюється суміш з метою зменшення подальшої усадки при остаточному випалюванні. Спікання феритів бажано проводити при порівняно низькій температурі для запобігання утворення двовалентних іонів заліза.
Механізм спікання феритів досить складний.Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Проте основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.
Механізм спікання феритів досить складний.Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Тим не менш, основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.
Pежім спікання феритів залежить від швидкості підйому температури, остаточної температури, часу охолодження і середовища, в якому проводиться спікання.
Механізм спікання феритів доситьскладний.
Pежім спікання феритів залежать від швидкості підйому температури, остаточної температури, часу охолодження і середовища, в якому проводиться спікання.
При спіканні марганеццінкових феритів не слід забувати, що можливо випаровування цинку, так яктемпература спікання лежить в інтервалі 1300 - 1400 С, а дисоціація ZnFe2O4 при цих температурах велика.
Вплив вмісту К О (а на зміну початкової магнітної проникності іонного радіусу - на швидкість її зниження (б і на межі розчинності оксидів (в вферит.Стосовно до спікання феритів у присутності В12Оз відомо, що температура плавлення цього оксиду дорівнює 825 С, в той же час його введення помітно інтенсифікує усадку літієвого фериту вже при 750 С.
У деяких випадках спікання феритів супроводжуєтьсяпоявою рідкої фази. Ця обставина призводить до збільшення швидкості дифузії, полегшує переміщення частинок прикордонним ковзанням і сприяє підвищенню щільності матеріалу.
Вплив умов охолодження на питому намагніченість 0нас фериту літію,спеченого в присутності різної кількості V2C5. Однак на практиці при спіканні літійових феритів з ППГ у присутності Bi203 або V205 зазвичай використовують ізотермічні витримки набагато менші, ніж це необхідно для досягнення термодинамічної рівноваги всистемі, наприклад, Lio. Тому можна вважати, що при прискореному спіканні, при якому час ізотермічної витримки становить приблизно 5 - 30 хв, можлива взаємодія V205 з ферритами навряд чи може зробити істотний вплив на їх властивості. Це, зокрема,підтверджується результатами рентгенографічних досліджень фазового зі -, става літієвого фериту, спеченого в присутності V2O5 і охолодженого по різним режимам. Встановлено, що фаза a - Fe2O3 з'являється тільки в повільно охолоджених зразках, тоді як у загартованих,наприклад, від 1200 З її практично немає.
Фазові рівноваги в системі. Однією з таких схем є спікання літійових феритів в окисної атмосфері або проведення додаткової термообробки в кисневій атмосфері. Тиск кисню в газовій фазіпри цьому залежить від хімічного складу феритів і тим вище, чим вище температура спікання. Аналогічним чином пов'язана з температурою спікання на повітрі і тривалість додаткової відпалу.
Як показали результати рентгенографічних досліджень,спікання Li-вмісних феритів у присутності Vz05 призводить до зміни їх фазового складу. Кількість цієї фази залежить як від змісту V2O5 так і від температури спікання. З табл. 3.10 у якій наведено відносини інтенсивностей лінії (112), що належить фазі a - Fe203 ішпінелиюй лінії (220), випливає, що найбільша кількість a - Fe203 при спіканні суміші Lio 5Fe2 5O4 VaOs припадає на інтервал температур 700 - 900 С і зі збільшенням вмісту V205 положення цього максимуму зсувається в бік більших температур. Наявність a - Fe2O3 в фериті літіювиявляється рентгенографічно вже в присутності 1% (мас.) V2O5 і помітно зростає в міру збільшення його змісту. При цьому параметр решітки шпінельної фази практично не змінюється.
Значення питомого електричного опору (Ом см феритів,спечених при різних температурах. Питомий електричний опір істотно залежить від умов спікання феритів.
Величина зерна, процентний вміст залишкової пористості після спікання феритів визначаються також швидкістю підйомутемператури при спіканні до максимальної величини.
Хоча вплив легкоплавких добавок Bi2O3 і V205 на інтенсифікацію процесу спікання фериту літію зовні носить приблизно однаковий характер, проте між ними є відмінності, пов'язані з характером їх взаємодіїз ферритами.
Вплив умов охолодження на питому намагніченість 0нас фериту літію, спеченого в присутності різної кількості V2C5. На закінчення відзначимо, що використання легкоплавких добавок призводить до зсуву початку росту зерен при спіканні феритів всторону відносно низьких температур (800 - 900 С), що сприяє їх рівномірному зростанню.
На підставі проробленої роботи можна зробити висновок про те, що застосування ефекту Мессбауера при дослідженні процесів спікання феритів може виявитися доситьперспективним як з фізичної, так і з технологічної точок зору.
Текстура полікристалічних зразків феритів також залежить від наявності малих добавок, які роблять помітний вплив на процеси спікання феритів. Відзначимо, що малі добавки впливають наенергетичний стан кристалічної решітки, а воно вже безпосередньо - на процеси спікання. Утвориться, при цьому певна текстура зразків впливає на електромагнітні параметри феритів. Внаслідок цього в чотирьох перерахованих випадках впливу малихдобавок слід розрізняти: безпосередній вплив на електромагнітні параметри - за рахунок входження в кристалічну решітку, і непряме - за рахунок текстури зразків, що утворюється при спіканні, яке, в свою чергу, залежить від наявності мікрокомпонентів.
Вплив іонів лужноземельних металів на початкову магнітну проникність і питомі втрати для фериту Mn0 eZn0 4Fe. 204. Вказані добавки, що представляють собою досить легкоплавкі з'єднання, застосовувалися авторами, очевидно, з метою поліпшення спікання феритів.
Як вже показано в розділі 3.2.2 введення легкоплавких добавок, наприклад Bi2O3 V2O5 дозволяє істотно знизити температури спікання літійових феритів, запобігши тим самим їх фазовий розпад. При цьому поява рідкої фази забезпечує отримання високоїщільності спекают виробів і, що також надзвичайно важливо, формування заданої їх мікроструктури, в більшості випадків - дрібнозернистою.
Характерні ділянки (схематично на кривих Л ///(Гсп. Таким чином, введення порівняно невеликих добавок Bi2O3 і V2O5[1 - 3 % ( масс.) ]істотно прискорює процес спікання феритів. Для феритів, спікається без легкоплавких добавок, Т п пов'язана з початком помітного спікання у твердій фазі, а Тк, як і у випадку рідкофазного спікання, - з моментом остаточного формування мікроструктури. Меншазначення АГ Тк - Тн у разі рідкофазного спікання безпосередньо пов'язане з інтенсифікацією процесу спікання через появу рідкої фази.
Залежність коерцитивної сили Нс (I до 2 і коефіцієнта прямо-вугільний Вг /Вт (3 і 4 в полі 5ЯС для тороїдальних зразків 0 6ХХІД мм фериту Lio 5Fe2 5O з добавкою 1 вага. % Bi2O3 (/і 3 і магній-марганцевого фериту складу 2Вт розміром 1 0X0 7 мм (2 і 4 від температури спікання ГСП. Для отримання феритів з ППГ з підвищеними значеннями коерцитивної сили необхідно проводити синтез в умовах, що забезпечуютьдостатньо дрібнозернисту структуру матеріалу, наприклад здійснювати спікання фериту при низьких Тсп - Однак за звичайною окісної технології практично важко синтезувати дуже дрібнозернисті (з L1 - 2 мкм) ферити, так як надмірне зниження ГСП призводить до зниженнящільності і однорідності матеріалу і погіршенню прямокутне петлі гістерезису.
Зіставлення спектрів нікель-цинкових феритів (мал., г, ж) зі спектрами магнієвого фериту (рис., а - д) показує більш сильну залежність форми мессбауеровского спектру від етапуспікання фериту для нікель-цинкових феритів.
Ферити виготовляють методами холодного і гарячого пресування з порошків чистого заліза і сплавів на його основі або з порошків на основі оксидів заліза. Спікання феритів ведуть в окисної атмосфері.
Початкова крива намагнічування для вуглецевої литої сталі (С 0 2%. Феррити представляють собою магнітні матеріали, що складаються з оксидів заліза та інших металів: нікелю, цинку та ін Подрібнені і перемішані оксиди пресують у вигляді необхідних виробів, а потімобпалюють при температурах 800 - 1400 С. При випаленні відбувається спікання феритів.
Залежність температурного коефіцієнта початкової магнітної проникності (3 в інтервалі температур 20 - 70 С від надлишку NiO для феритів зі складом шихти. Залежність від надлишків оксидів NiO іFe2O3 аналогічної тій, яка наведена на рис. 3 - 26 володіють і ферити з великими і меншими змістами ZnO. З ростом температури спікання феритів (3 збільшується.
Схема з'єднання пластин шаруватого МОЗУ. Після видалення трафарету на під - 2 ложці залишається необхідниймалюнок провідників, наприклад шин X, який покривається тонким шаром ферритовой маси. Металеві частки пасти після спікання фериту міцно закріплюються на його поверхні. Підсушена пластина знімається з підкладки. Аналогічно виготовляється пластина з шинамиУ. Тим отриманими двома пластинами вкладається третя з чистого фериту, яка служить ізолятором між шинами (рис. 11.5), пластини з'єднуються і спікаються, утворюючи шарувату систему. Загальна товщина ферритовой шаруватої пластини приблизно 0127 мм, відстань міжпровідниками 025 мм, переріз провідника 0645x00278 мм. Запам'ятовуюча осередок в такому ЗУ являє собою невеликий обсяг матеріалу пластини, навколишнього точку перетину провідників X і Y. З подібних пластин можуть збиратися як МОЗУ з плоским вибором, так і МОЗУ типу Z. Востанньому випадку дві сусідні шини утворюють обмотку Z, а перпендикулярні їм шини виконують роль проводів запису - зчитування.
Феромагнітні властивості феритів пов'язані з їх кристалічною решіткою, яка, як правило, повинна бути кубічної. Кубічнаструктура утворюється при спіканні феритів двовалентних металів, наприклад нікелю, цинку, марганцю, кадмію, магнію.
У феритів стехіометричного складу Ni1 nZnnFe2O4 де 1 п 0 точка Кюрі при збільшенні вмісту Zn у складі знижується. При значенні п 0 6 точка Кюрі незалежить від температури спікання феритів до 1420 С; коли ж п 0 6 точка Кюрі не залежить від температури спікання лише в тому випадку, якщо остання нижче 1320 С. Причина такої зміни точки Кюрі при температурах спікання вище 1320 С - випаровування іонів цинку з Ni- Zn - фер-рнтов.
Діаграма Igpo, /(1 /Г) дозволяє встановити ще. Завдяки цьому загальному властивості феритів зі, шпінельної структурою вдається побудувати універсальну діаграму (рис. 44), застосовну для визначення режиму контрольованої атмосфери спікання феритів будь-якого хімічногоскладу з довільною ступінь.
Необхідно зауважити, що так як швидкість росту затравок (центрів) може бути значною (особливо при великих їх розмірах), то пори, що зустрічаються на шляху переміщення кордонів, можуть залишитися всередині зерен. У цьому випадку усуненняутворилася внутрізеренной пористості досить утруднено, а іноді практично неможливо. Тому процес спікання феритів з введенням в них затравок повинен бути побудований таким чином, щоб на початковій стадії спікання, коли пори знаходяться на межах зерен, відношення коефіцієнта дифузії по границях зерен до коефіцієнта дифузії в об'ємі матеріалу було набагато більшим одиниці, а температура спікання - такий , щоб швидкість вакансионного розчинення пір була ще досить високою.
Механізм спікання феритів досить складний. Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Тим не менше, основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.
Механізм спікання феритів досить складний. Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Тим не менш основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.
Вплив температури та тривалості спікання на розмір зерен (середній розмір зерен виражений через квадрат їх медіан. У загальному випадку необхідна мікроструктура феритових матеріалів може бути отримана: введенням присадок, що інтенсифікують процес спікання в результаті появи рідкої фази або додаткових структурних дефектів в спекаемом виробі; введенням присадок , що гальмують зростання зерен; управлінням гранулометричним складом шихти, окислювально-відновними процесами на стадії формування мікроструктури і іншими способами. При цьому можливі, як говорилося вище, два принципово різних процесу спікання феритів - твердофазного і в присутності рідкої фази.
В результаті попереднього спікання багатокомпонентної суміші оксидів металів складові реагують між собою з утворенням полнкрісталлітов. На цій стадії (феррітізаціі) утворюється феритова фаза і ущільнюється суміш з метою зменшення подальшої усадки при остаточному випалюванні. Спікання феритів бажано проводити при порівняно низькій температурі для запобігання утворення двовалентних іонів заліза.
Механізм спікання феритів досить складний.Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Проте основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.
Механізм спікання феритів досить складний.Pабот з вивчення механізму спікання феритів дуже мало. Тим не менш, основні результати робіт з вивчення механізму спікання кристалічних порошків можуть бути перенесені на спікання феритів.