А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Рухома дислокація

Рухливі дислокації можуть також механічно руйнувати захисну плівку в місцях свого: виходу на поверхню.

Рухливі дислокації при цьому утворюються в місцях неоднорідності пружних констант.

Рухливі дислокаціїможуть утворюватися різними шляхами.

S. Усунення. різкою плинності попередньою пластичною деформацією. | Крива (розтягнення, під. Потім рухливі дислокації знову гальмуються, блокуються і ситуація повторюється.

Недолік рухливих дислокацій впочатковому зразку може - бути обумовлений лвбо високою досконалістю його субструктури (наприклад, у вусах), або закріпленням більшості наявних дислокацій.

Гіпотеза гальмування воднем рухливих дислокацій пов'язує водневе охрупчіваніе з утворенням такзваних атмосфер Коттрел, що перешкоджають переміщенню дислокацій в кристалічній решітці металу при його пластичної деформації.

Автокаталітіческій режим розмноження рухливих дислокацій і вакансій вимагає, щоб перехресні доданки Срп, Три малипозитивні знаки, що означають позитивний зворотний зв'язок між дефектами. Знак доданка Три в (3.62) визначається конкуренцією поглинання вакансій крайовими дислокаціями, з одного боку, і генерації вакансій, обумовленої взаємодією дефектів, - з іншого.Експериментальні умови утворення смуг локалізованої деформації[220-222]такі, що переважає другий механізм і зворотний зв'язок є позитивною.

Зміна величини С - Cf в залежності від температури. | Теоретично розраховане зміна (т-т зтемпературою для декількох значень енергії дефекту пакування та двох композицій С (Див. позначення на 28. Внаслідок цього число рухливих дислокацій буде порівняно невеликим, і швидкість повзучості буде мала. Зазначена блокування має відбуватися для всіх свіжих(Породжених в процесі повзучості) дислокацій.

Освіта на крайових дислокаціях перегину (дислокація з вектором Ь. Та сходинки (дислокація з вектором 63 при русі гвинтовий дислокації з вектором Бюргерса Ь. А - до перетину. Б - після перетину. Якщо векторБюргерса Ь рухомий дислокації лежить в площині ковзання нерухомої дислокації (рис. 43 в, г), то на ній утворюється перегин, якщо вектор виданню не лежить в площині ковзання друге дислокації (рис. 43 а, б), то утворюється сходинка.

Швидкість розмноження і джереларухливих дислокацій //Динаміка дислокацій, Київ: Наукова думка, 1975 С.

При 1 середня щільність рухливих дислокацій повинна падати, так як ліс дислокацій (рухомих і нерухомих) у сформованому debris - шарі буде перешкоджати виходу дислокацій на поверхнюметалу з областей зразка, що знаходяться поза debris - шару, і це зниження повинно бути тим більшим, чим вище критичне опір зсуву.

З наведеного обговорення взаємодії рухомих дислокацій з дисперговані вакансіями та невеликими скупченнямивакансій можна зробити висновок, що перерізання дивакансій є найбільш імовірною причиною зміцнення. Оскільки зміцнення не спостерігається в зразках міді і золота, випробуваних при температурі 77 К безпосередньо після гартування, то є дві можливості: або енергіяактивації для процесу повороту повинна бути дуже мала (0 2 ев), або концентрація дивакансій безпосередньо після гартування повинна бути незначна; це рівнозначно вимозі, щоб енергія зв'язку дивакансій була менше 0 2 ев. Подальше вивчення початкового зміцненнянижче 78 К має роз'яснити це питання. Галіган і Вашбурн[19]спостерігали збільшення межі плинності на один-два порядки (близько 400 Г /мм2) у міді, випробуваною при 78 К після старіння протягом 10 хв при кімнатній температурі.

Оскільки присутність вкристалічній решітці рухливих дислокацій у великій мірі знижує міцність реальних металів, найбільш дієвим засобом підвищення міцності є створення бездислокаційних або бездефектних металів. У цьому напрямку досягнуті певнірезультати. Однак на практиці для підвищення міцності створюють структури матеріалів з великою кількістю перекручувань кристалічної решітки, що перешкоджають руху дислокацій і сприяють збільшенню числа місць, де одночасно розвивається пластичнадеформація. Такий шлях збільшення міцності матеріалу досягається легуванням сплавів, хіміко-термічної та механічної обробкою.

Перетин нерухомої гвинтовий дислокації /рухомої крайової дислокацією 2. Зокрема, так як Ьг рухомий дислокації нележить в площині ковзання нерухомої дислокації, утворюється сходинка.

Мессбауеровскій спектр поглинання на ядрах Fe57 що знаходяться по межах зерен нікелю. Малокутового межа нахилу, що складається з рухливих дислокацій, може переміщатися як ціле піддією зовнішніх напружень. Така межа називається ковзної. Переміщення такої межі оборотно і відповідає прогнозам дислокаційної теорії.

Значення ky пов'язано з процесом розмноження рухливих дислокацій в зерні, не зазнає плинності.

Діаграму 8.1 а зазвичай пов'язують із зростанням числа рухомих дислокацій на початковій стадії пластичного деформування. При послідовному збільшенні напруги (і деформації) спочатку активується велике число дислокаційних сегментів малої довжини. Потімзбільшується характерна довжина сегментів і їх розподіл стає таким, що пружна енергія, випромінювана освобождающимися дислокаціями, досягає максимуму. Подальше зростання деформації призводить до зменшення довжини сегментів через їх численність і довідповідного зменшення амплітуди виникаючих АЕ-сигналів.

Поведінка стали підтверджує варіант раптового утворення великого числа рухомих дислокацій, однак мікродеформацій в даному випадку не може уточнити, що ж це було конкретно: звільненнязаблокованих або генерація нових дислокацій.

Припустимо, що швидкість пластичної деформації е і щільність рухливих дислокацій рп постійні.

У цьому випадку опір деформуванню визначається коефіцієнтом гальмування і щільністю рухомихдислокацій.

У результаті взаємодії з різного роду перешкодами і блокування частка рухливих дислокацій в процесі деформації убуває.

У рівнянні (139) останній доданок контролює ефект взаємодії рухомих дислокацій з хмарамирозчинених атомів; коефіцієнтPзалежить від концентрації останніх і їх дифузійної здатності. З іншого боку, в рівнянні (141)Pрш являє собою джерело повільних дислокацій. І, нарешті, р1 описує іммобілізацію повільно рухомих дислокацій приперевищенні деякої критичної швидкості їх переміщення. При певних співвідношеннях констант швидкостей реакції система (139) - (141) має періодичні рішення у вигляді граничного циклу. У роботі[227]у припущенні, що середня швидкість рухливих дислокацій тпостійна, отримано аналітичний опис ступенчатообразних кривих повзучості.

У цьому випадку опір деформуванню визначається коефіцієнтом гальмування і щільністю рухливих дислокацій.

У результаті взаємодії з різного родуперешкодами і блокування частка рухливих дислокацій в процесі деформації убуває.

Навпаки, якщо дотичне напруження т росте, то щільність рухливих дислокацій Nm збільшується.

Видно, що чим менше п і довжина (щільність) рухливих дислокацій L0 впочатковому стані, тим вище буде зуб плинності.

Наявність тривимірної сітки дислокацій в недеформованому металі створює перешкоду початку зміщення рухомих дислокацій, що призводить до збільшення межі пружності монокристала.

Залежність ОВХ відшвидкості деформації обумовлена ​​низькою енергією зв'язку водню з рухомими дислокаціями. Коли швидкість деформації мала, дислокації, які повільно рухаються, транспортують сконденсованние на них атоми водню, а коли зростає, слабко пов'язані водневіатмосфери не встигають за дислокаціями. Тому порушення механізму охрупчивания відбувається на стадії транспорту водню до місця зародження мікротріщини.

Ця методика визначення т застосовна лише в тих випадках, коли щільність рухливих дислокацій іатермічні компонента не змінюються протягом обраного періоду релаксації.

Для ціклйрованія в області низьких температур 1200 С) в якості стоків розглядалися рухливі дислокації, а при циклировании в області високих температур (3006С) - границі зерен.

Взагальному вигляді можливість виникнення різкої плинності в матеріалі з малою вихідною щільністю рухливих дислокацій і швидким її збільшенням на початку пластичної течії описується теорією Гана. Припустимо, що наш зразок розтягується з постійною швидкістюдеформації. Подовження його е складається з пружною еу і пластичної еи складових.

Аналіз Петч для окису магнію в температурному інтервалі 1000 - 1600. | Аналіз Петч для люкалокса в температурному інтервалі 1000 - 1900. Однак значення г0 що б рівень напруженьтертя, що накладаються основний кристалічною решіткою на рухомі дислокації, проти очікування не змінювалося монотонно. Передбачалося, що це значення буде падати з підвищенням температури; замість цього поведінку а0 виявилося нестійким, і регулярне збільшенняа0 з температурою відзначено тільки в діапазоні 1600 - 1900 для люкалокса.

Компонента внутрішньої напруги принципово визначається внутрішньою структурою металу, компонента ефективного па-пруження - властивостями рухомих дислокацій і їх перешкод при данійшвидкості деформації і температурі.

Згідно[292-294], Основним фактором, відповідальним за природу стрибкоподібної мікродеформації, є динаміка розмноження рухливих дислокацій, тобто елементарного стрибка на кривій а-е відповідає миттєве змінащільності рухомих дислокацій. Згідно з іншими модельним уявленням[289-291], Межа плинності з точки зору мікроскопічної пластичності відповідає тому напрузі, при якому виявляється можливим продавлювання дислокацій через ліс різнихпотенційних бар'єрів в кристалі.

Залежність суперечливість ус танов повзучості від напруги а для алюмінію. 7 - 100. 2 - 200. 3 - 300. Значення т 1 в ур-нді (1) виходять, якщо припустити, що щільність рухливих дислокацій N росте з в, напр.

Накопичення дислокаційодного знака у перешкод може пригнічувати діяльність джерел дислокацій, що зменшує можливість появи рухомих дислокацій.

З підвищенням середньої концентрації водню освіту пасток (особливо дислокацій) зростає, підвищується ефективністьперенесення рухомими дислокаціями до місця їх гальмування і зародження мікротріщин. Тому з підвищенням концентрації водню охрупчіваніе металу посилюється аж до деякої критичної концентрації.

Аналітична залежність швидкості повзучості відрозмірів поперечного перерізу зразка може бути отримана на підставі аналізу зв'язку щільності рухомих дислокацій з відносною товщиною так званого debris - шару (наприклад, по відношенню до радіуса циліндричного зразка або половині товщини плоского зразка), тобтоприповерхневого шару, в якому пластична деформація розвивається в першу чергу і створюється підвищена щільність дислокацій у порівнянні з внутрішніми об'ємами. З іншого боку, debris - шар є бар'єром для виходу дислокацій на поверхню металу, щообумовлює підвищення критичного опору зсуву.

Улиг, процес корозійного розтріскування пояснюється ослабленням міжатомних зв'язків в напруженому стані сплаву при адсорбції аніонів розчину, яка відбувається переважно на рухомихдислокаціях або інших несовершенствах структури. Це призводить до зниження поверхневої енергії і полегшує розрив міжатомних зв'язків металу. На основі цієї теорії пояснюється специфічність середовищ, які спричиняють корозійне розтріскування, дія корозійного захисту.

Зазвичай при аналізі кінетики пластичної деформації використовується співвідношень (4.1), запропоноване Хура-ном, з якого випливає, що швидкість деформування пропорційна швидкості рухливих дислокацій. Остання є функцією діючої напругизсуву.

Рівняння Орована. (А Прямолінійна крайова дислокація, що переміщається в своїй площині ковзання на відстань AL, викликає зсувні деформації e. AL /AL. (Б Дві прямолінійні крайові дислокації, переповзаючи з різними знаками (одна додатковаполуплоскость збільшується, а інша зменшується, викликають деформацію чистого. Рівняння Орована пов'язує величину швидкості деформації, обумовленої ковзанням (або переповзанням) дислокацій, з щільністю, вектором Бюргерса і швидкістю рухливих дислокацій, Засуті, воно є мікроскопічним визначальним співвідношенням, яке лежить в основі більшості рівнянь, що описують різні деформаційні процеси.

Графічне зображення частотної функції розподілу дислокаційних них сегментів ЛГ (Я[бо ] Всталому стані при даній температурі відношення р /р постійно Критичний радіус R зменшується зі зростанням прикладеної напруги, тому щільність рухливих дислокацій зростає з напругою швидше, ніж загальна щільність дислокацій.

Припевних температурно-швидкісних умов деформації, коли забезпечується динамічне блокування дислокацій домішковими атомами, після виникнення першого зуба плинності в результаті появи вільних рухливих дислокацій безперешкодно пластичне протягом продовжується вельми нетривало. Зросла в результаті підвищення температури дифузійна рухливість атомів домішок сприяє швидкій міграції їх в неоднорідне поле напруг навколо вільних дислокацій і призводить до динамічної блокуванні їх, швидкість переміщення дислокацій швидко сповільнюється, сталь знову стає нетекучей, деформація від пластичної переходить до псевдоупругой, майданчики не утворюється. Внаслідок недостатньої рухливості атмосфер в області температур динамічного деформаційного старіння для розвитку пластичної течії знову потрібно підвищення напруги до рівня, достатнього для генерації свіжих рухливих дислокацій. Як тільки під дією зрослих напруг з'являються рухливі дислокації, пластична деформація поновлюється, зусилля розтягування падает1 на діаграмах розтягання з'являється черговий зуб плинності. Однак свіжі рухливі дислокації залишаються вільними досить нетривалий час-вони теж блокуються атомами вуглецю й азоту, сталь знову стає нетекучей, цикл повторюється багаторазово, замість гладкої площадки плинності на діаграмах розтягання виникає пив.

Криві навантаження монокристалів молібдену різної орієнтації. при температурах 78 К (а і 298 К (б. На початкових ділянках кривих показані рівні залишкової пластичної деформації. | Типовий вид кривих навантаження (1 - 9 отриманих при дослідженні мікродеформації. Крім того, крива 1 має пряме відношення до даного експерименту, будучи , кривої попередньої деформації, за допомогою якої в матеріалі задавалися свіжі рухливі дислокації - предмет подальшого вивчення.

Передбачається, що зміцнення в результаті динамічного старіння є результатом процесу дораспада твердого рас -,, твора в полі напружень в умовах виникнення рухливих дислокацій, перебудовувати в полігональні системи.

Слід, однак, відзначити, що існують різні думки з під-просу, яке р необхідно підставляти в формулу (3.11) - загальну щільність дислокацій або щільність рухливих дислокацій. За даними Л. Г. Орлова[259], для полікристалічного заліза не менше 75% дислокацій рухливі після закінчення площадки текучості, причому це найменша частка рухливих дислокацій, так як з наступною деформацією число рухливих дислокацій значно зростає.