А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Область - у-твердий розчин

Область у-твердого розчину дуже обмежена і зрушена до ординате заліза.

Область існування Y PacTB Pa B системах Fe-С - легуючий елемент. Область у-твердих розчинів існування легованого аустенітурозширюється.

Область існування Y PacTB Pa B системах Fe-С - легуючий елемент. При цьому замикається область у-твердих розчинів, і в широкому діапазоні температур існує легований ферит.

Зміна у Тягаря тривалої міцності Ауст-ннтних сталей зрізним вмістом вуглецю. 7 - звичайна труба. 2 - цент-робежнолптан труба. Легування сталей нікелем призводить до розширення області у-твердих розчинів і значного зниження температури небажаного перетворення у-а при охолодженні.

Залежністьмежі текучості і магнітної проникності від температури загартування для сталей, що містять 005% С, 18% Сг, 4% Ni і різну кількість Мп. Марганець, як і нікель, відноситься до аустенітообразующім елементам, знижуючим температуру перетворення А3 і розширюють областьу-твердого розчину. При введенні марганцю в железохромістие сплави, що містять 18% Сг, збільшується область сталей з двофазної аустеніто-феритної структурою, а при вмісті 12 - 14% Сг, - 0 1% З і присадке Мп можна отримати аустенітні сталі.

Алюміній з а - іу-залізом утворює обмежені тверді розчини й металеві сполукиPезА1 FeAI, FeAl2 Fe2Al5 іPеА1з - При концентрації l 8% Fe між алюмінієм іPеА1з при 655 утворюється евтектика. Область у-твердих розчинів алюміній звужує; при вмісті 1% А1 у-область замикається.

?астворімость хрому в - залозі необмежений. Область у-твердого розчину замкнута.

Зварюваність легованої сталі залежить від впливу легуючих елементів на протяжність у-області і від їхнього ставлення до вуглецю і кисню. Область у-твердих розчинів заліза,розширюють С, N, Ni, Мп, З, а елементи Cr, Al, Si, W, Mo, V, Ti, Nb її звужують.

S. Зварювання міді зі сталлю. а - тріщина в сталі під шаром наплавлення, заповнена сплавом. б - вміст заліза в металі наплавлення в залежності від способу наплавлення міді на сталь[9J. /- Плазмовим струменем зтоковедущей присадочной дротом і подвійної незалежної дугою. II - розплавленням облицювання. 111 - автоматична під шаром флюсу стрічкою. IV - лежачим електродом під шаром флюсу. V - електродом Комсомолець. VI - автоматична під шаром флюсу електродним дротом. Погіршуєвзаємну розчинність заліза і міді наявність в сталі вуглецю, а покращує марганець і кремній. Марганець знижує критичну точку і розширює область у-твердого розчину, в якому мідь розчиняється в значно більшій кількості, а кремній раскисляют зварювальну ваннуі упрочняет зерна твердого розчину.

Термічна обробка цих сталей зазвичай проводиться в режимі подвійної нормалізації з нагріванням при першій - до 900 С, при другій - до 790 С, далі в режимі відпустки при 560 - 590 С з охолодженням на повітрі. Перша нормалізаціяпроводиться з метою гомогенізації стали в області у-твердого розчину, друга - для отримання дрібнозернистої структури. У деяких випадках друга нормалізацію замінюють загартуванням у воді, починаючи з 830 С. Збільшення швидкості охолодження з аустенітної області збільшуєударну в'язкість при низьких температурах.

Зміст кремнію сприяє тому, що абсолютно відсутній або зустрічається в незначній кількості цементит. Евтектика між залізом і графітом зсувається в напрямку низького вмісту вуглецю, і областьстабільного у-твердого розчину звужується.

За мікроструктурі в відпаленого стані розрізняють середньовуглецевого і високовуглецеві леговані сталі і ділять їх на доевтектоїдних, за-евтектоїдних і ледебуритного. Крім того, при невеликому вмісті вуглецю івисокому вмісті легуючих елементів, які звужують область у-твердих розчинів так, що вона може майже або зовсім зникнути (хром, вольфрам, молібден, ванадій і ін), структура сталі може являти собою тільки один a - твердий розчин. Отже, в цьому випадку стали по мікроструктурі діляться на п'ять класів: доевтектоїдних, заевтектоідние, ледебуритного, ферритні і полуферрітние. Отже, і в цьому випадку стали діляться на п'ять класів: доевтектоїдних, заевтектоідние, ледебуритного, аустенітні та полуаустенітние. Сталі, що містять велику кількість карбидообразующие елементів, при досить високому вмісті вуглецю можуть бути виділені в особливий клас - карбідний. Структура сталей карбідного класу складається з основного структурного фону (перліту, мартенситу, аустеніту) і надлишкових карбідів.

Жароміцність аустенітних (Л і феритних (Ф сталей. Нікель, як аустенітообразующій елемент, є одним з головних легуючих елементів жароміцних сплавів. Крім того, чим більше в сплаві хрому, вольфраму, молібдену і титану, які замикають область у-твердих розчинів, тим більше повинно бути нікелю.

При звичайному охолодженні при заливці достатньо часу для повного виділення графіту по стабільної лінії. Подальші процеси здійснюються потім по метастабільній системі. Так як тут межа поля Е знаходиться при більш високому вмісті вуглецю, ніж в стабільній системі, то склади, відповідні певній температурі, лежать тепер в області у-твердого розчину. При подальшому охолодженні вони зміщуються до перлитной точці 5 де у-твердий розчин розпадається більш-менш повно на ферит цементит у формі перліту. При емалюванні чавуну цього потрібно уникати.

Корозійностійкі стали і сплави (ГОСТ 5632 - 72), в тому числі високолеговані, володіють достатньою стійкістю проти корозії тільки в обмеженому числі середовищ. Вони обов'язково мають у своєму складі більше 125% Сг, роль якого полягає в утворенні на поверхні виробу захисної (пасивної) оксидної плівки, перериває контакт з агресивним середовищем. При цьому кращою стійкістю проти корозії володіють ті стали і сплави, в яких всі вміст хрому припадає на частку твердого розчину. Вміст вуглецю повинна бути невеликою, щоб зменшити перехід хрому в карбіди, так як це може знизити концентрацію хрому в захисній плівці. Для запобігання виділень карбідів хрому використовують також швидке охолодження з області у-твердого розчину або легування титаном, ванадієм, ніобієм або цирконієм для зв'язування вуглецю в більш стійкі карбіди.