А   Б  В  Г  Д  Е  Є  Ж  З  І  Ї  Й  К  Л  М  Н  О  П  Р  С  Т  У  Ф  Х  Ц  Ч  Ш  Щ  Ю  Я 


Тривалість - передній фронт

Тривалість переднього фронту /ф визначає час наростання імпульсу, а тривалість заднього фронту (зрізу) tc - час спаду імпульсу. Активну тривалість фронту і зрізу відповідно відраховують між рівнями 0 1 Umі 0 9 Um; 0.9 Um і 0 1 Um.

Тривалість переднього фронту визначається крутизною пускового імпульсу, паразитними ємностями в ланцюгах електродів лампи і зазвичай не перевищує 1 - 2 мксек.

Діфракціоняий дефлектор. Тривалість переднього фронту оптичного відгуку наподається імпульс поля обмежувалася часом переполяризації пластинки і була рівна 10 - 5 с.

Тривалість переднього фронту вихідних імпульсів повинна бути ие більш t доп 1 мкс.

Тривалість переднього фронту вихідних імпульсів становить 15 - 100 мксек і залежитьвід ступеня прямокутне гісто-резісной петлі сердечника, обсягу і товщини стрічки магніто-проводи.

Тривалістю переднього фронту f 1 називають час, протягом якого напруга (струм) досягає амплітудного значення.

Схема регулювання режиму імпульсноїмодуляції. Збільшення тривалості переднього фронту ВЧ-імпульсу в порівнянні з модулюючим відеоімпульсів не повинно перевищувати 0 2 мкс, заднього - 0 3 мкс. Нерівномірність вершини імпульсів повинна бути не більше 20% від середньої амплітуди продетектированного імпульсу.

Схеми, що ілюструють перехідні процеси в МЕ і ІМ. | Схема вимірювання максимального імпульсної напруги, часу відновлення зворотного опору (про і заряду перемикання (б. Тф - тривалість переднього фронту; тс - затримка вимкнення; tp - час спаду; ти -тривалість імпульсу; t3c - час затримки поширення сигналу; Твосст - час відновлення зворотного опору; а - наростання струму колектора при ступінчастому імпульсі струму бази 16 б - схема, що ілюструє затримку поширення сигналу в ІМ; в - перехіднийпроцес при включенні діода; г - перехідний процес при перемиканні діода.

Вихідний імпульс характеризується тривалістю переднього фронту тф, виміряної на рівні 0 1 н - 0 9 від максимального значення вихідної напруги, тривалістю заднього фронту (задньогозрізу імпульсу) тф, спадом вершини А, негативним викидом А, і запізнюванням імпульсу ts від початку сигналу до моменту, відповідного 0 5 івих. Всіма цими величинами, показаними на рис. 6.7 д, задаються при розрахунку імпульсних підсилювачів.

ООС і зміщення, тотривалість переднього фронту за інших рівних умов залежить від струму бази.

У раніше розглянутих генераторах ЛІН тривалість переднього фронту вихідного імпульсу дорівнює тривалості імпульсу, що запускає, а проте отримання імпульсу, що запускає великийтривалості може виявитися скрутним.

Особливість фантастронного генератора полягає в тому, що тривалість переднього фронту вихідного імпульсу визначається тільки параметрами схеми.

Найменша місткість CMi заряджається до найбільшогонапруги (uiu2) і здійснює зменшення тривалості переднього фронту.

Тригер спрацьовує від позитивного імпульсу з амплітудою 5 - 10 в, з тривалістю переднього фронту до 2 мксек в діапазоні частот від одиночних імпульсів до 30 кГц.

Таким чином,тривалість зрізу /с в схемі з корекцією порівнянна з тривалістю переднього фронту ф1 і зазвичай має величину порядку часткою або одиниць мікросекунд.

Конструкції блоків систем управління. У ряді випадків застосовуються імпульси управління ускладненої форми зкороткочасним форсує сплеском і малою тривалістю переднього фронту. Такі імпульси управління дозволяють зменшити час затримки при включенні тиристорів і знизити втрати потужності в керуючих переходах тиристорів.

Запуск кіпп-реле виробляється відпозитивного імпульсу з амплітудою 5 - 10 в і з тривалістю переднього фронту до 2 мксек.

Ці імпульси інтегруються ланцюжком ЗС6 ЗД1 формуючи синхронізуючі імпульси кадрової розгортки з тривалістю переднього фронту близько 10 мкс, забезпечуючи високу якістьсинхронізації по кадрам і усунення коротких імпульсних перешкод.

Вихідний імпульс ІФТ повинен бути 3 - 5 я, тривалість імпульсів про-7 мксек і тривалість переднього фронту 1 - 2 мксек.

Величина R. (T - Q. Інтервал tcp - час від початку послепробойной стадії доспрацьовування силового генератора - визначається в основному тривалістю переднього фронту поджига і постійної часу силовий розрядної ланцюга.

Еквівалентна схема амплітудного селектора. На виході схеми необхідно отримати імпульси з амплітудою Um в межах 95 -105 в і тривалістю переднього фронту тф.

Криві напруг і струмів в схемі модулятора тривалості з самонасищающімся магнітним підсилювачем. Тривалість заднього фронту, який обумовлений регенеративним процесом перемикання тріодів в генераторіPоера, напорядок менше тривалості переднього фронту, яка залежить від форми гістерезісноі петлі сердечників магнітного підсилювача.

Імпульс, формований лавинним генератором, має дуже крутий фронт, проте час спаду у такого імпульсу зазвичай перевищуєтривалість переднього фронту, що пов'язано зі значним часом розсмоктування заряду неосновних носіїв, накопичених в процесі лавинного множення. Цей недолік відносно просто усувається схемним шляхом. Обмеження частоти повторення імпульсів вгенераторах на лавинному транзисторі також є недоліком лавинного режиму роботи транзистора. Відсутність даних про надійність і стабільність роботи транзисторів в лавинному режимі є тимчасовим перешкодою для широкого використання лавинних транзисторівв різних схемах.

Запуск перетворювача здійснюється-вручну, від сигналів зовнішнього запуску амплітудою 6 - 10 в тривалістю не менше 10 мксек при тривалості переднього фронту не більше 2 мксек з швидкодією до 100 перетворень в секунду і автоматично зшвидкодією 1050 або 100 перетворень в секунду.

Імпульс, формований лавинним генератором, має дуже крутий фронт, проте час спаду у такого імпульсу зазвичай перевищує тривалість переднього фронту, що пов'язано зі значним часом розсмоктування зарядунеосновних носіїв, накопичених в процесі лавинного множення. Цей недолік відносно просто усувається схемним шляхом. Обмеження частоти повторення імпульсів в генераторах на лавинному транзисторі також є недоліком лавинного режиму роботитранзистора. Відсутність даних про надійність і стабільність роботи транзисторів в лавинному режимі є тимчасовим перешкодою для широкого використання лавинних транзисторів у різних схемах.

Осцилограми імпульсів напруги (/, струму розряду (2 івипромінювання (3 АЕ Кулон LT - lOCu. | Залежність середньої потужності випромінювання від тимчасової расстройки. Характеристики імпульсів накачки, формовані двоканальним високовольтним модулятором джерела живлення, наступні: амплітуда імпульсів напруги - 15 кВ при тривалостіпереднього фронту і підстави відповідно 30 і 70 не, амплітуда імпульсів струму - 230 А при відповідних длительностях 50 і ПО не. Осцилограми імпульсів напруги, струму та випромінювання представлені на рис. 9.7. Імпульс випромінювання виникає через - 30 не з моменту появиімпульсу струму розряду і має тривалість по полувисоте - 10 не.

Запуск перетворювача здійснюється вручну, від сигналів зовнішнього запуску амплітудою 6 - 10 в тривалістю не менше 10 мксек при тривалості переднього фронту не більше 2 мксек з швидкодією до 100перетворень в секунду і автоматично з швидкодією 1050 або 100 перетворень в секунду.

Як розрахунки, так і експерименти з використанням в блокінг-генераторах сплавних тріодів (П-1 та П-6) показують, що тривалості передніх фронтів, які визначаються /а іємностями p - n - переходів, виявляються порядку 0 5 мксек і більш.

Залежність відносної тривалості включення відновлення та замикання від коефіцієнтів форсування. Коефіцієнт форсировки включення sl раціонально збільшувати лише до значення 1 5 - 2 5подальше збільшення зг істотно не зменшує тривалості переднього фронту і призводить до затягування процесу відновлення тріода.

Запам'ятовуючий елемент. а - схема ЗЕ. б - часова діаграма роботи ЗЕ. в - перемагнічування сердечників при роботі ЗЕ. ЗУ, вЗокрема, його ємністю, оскільки від цього залежить індуктивний опір шини запису, а отже, і тривалість переднього фронту t зп.

Запуск перетворювача здійснюється вручну від кнопки на приладі, від сигналів зовнішнього запуску амплітудою 6 - 12 втривалістю не менше 10 мсек при тривалості переднього фронту не більше 1 мксек з швидкодією до 1000 перетворень в секунду і автоматично з швидкодією 110100 500 або 1000 перетворень в секунду.

Запуск перетворювача здійснюється вручну від кнопкина приладі, від сигналів зовнішнього запуску амплітудою 6 - 12 в тривалістю не менше 10 мсек при тривалості переднього фронту не більше 1 мксек з швидкодією до 1000 перетворень в секунду і автоматично з швидкодією 110100 500 або 1000 перетворень в секунду.

ВВідповідно зі сказаним не слід розглядати хороший збіг результатів теорії і експерименту поблизу п 5 як вказівку на можливість абсолютно точно зробити розрахунок тривалості переднього фронту напруги імпульсу. Все сказане вище слід трактуватияк можливість правильної порівняльної оцінки мінімальних тривалостей фронтів при використанні тріодів з різними критичними частотами за інших рівних умов.

Час t, протягом якого відбувається зміна величини напруги або струму імпульсу віднульового до максимального значення, умовно званого тут амплітудою, називається тривалістю переднього фронту.

На малюнку прийняті наступні позначення: а - ударне прискорення; (at) max - максимальне ударне прискорення при рграніченіі по швидкостіспівудару; (as) min - мінімальне ударне прискорення при обмеженні по деформації; (/р) т1п - мінімальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; (4) тах - максимальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; tf а) - залежність зміни тривалостіпереднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по швидкості співудару; /(а) - залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по шляху гальмування; Ug J, - ударне прискорення,задовольняє обом обмеженням; 4 v - тривалість переднього фронту ударного імпульсу, що задовольняє обом обмеженням.

Граничні експериментальні характеристики ударних стендів. На малюнку прийняті наступні позначення: а - ударне прискорення; (ао) гаах -максимальне ударне прискорення при обмеженні по швидкості співудару; (as) min - мінімальне ударне прискорення при обмеженні по деформації; (tv) min - мінімальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; (4) шах - максимальна тривалість переднього фронту ударноїімпульсу; tv /(а) - залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по швидкості співудару; ts - /(а) - залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженніпо шляху гальмування; as, v - ударне прискорення, яке задовольняє обом обмеженням; ts v - тривалість переднього фронту ударного імпульсу, що задовольняє обом обмеженням.

На малюнку прийняті наступні позначення: а - ударне прискорення; (at) max - максимальне ударнеприскорення при рграніченіі по швидкості співудару; (as) min - мінімальне ударне прискорення при обмеженні по деформації; (/р) т1п - мінімальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; (4) тах - максимальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; tf а) -залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по швидкості співудару; /(а) - залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по шляху гальмування;Ug J, - ударне прискорення, яке задовольняє обом обмеженням; 4 v - тривалість переднього фронту ударного імпульсу, що задовольняє обом обмеженням.

На малюнку прийняті наступні позначення: а - ударне прискорення; (ао) гаах - максимальне ударне прискорення приобмеження по швидкості співудару; (as) min - мінімальне ударне прискорення при обмеженні по деформації; (tv) min - мінімальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; (4) шах - максимальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; tv /(а) - залежністьзміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по швидкості співудару; ts - /(а) - залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по шляху гальмування; as, v -ударне прискорення, яке задовольняє обом обмеженням; ts v - тривалість переднього фронту ударного імпульсу, що задовольняє обом обмеженням.

На малюнку прийняті наступні позначення: а - ударне прискорення; (at) max - максимальне ударне прискорення при рграніченііпо швидкості співудару; (as) min - мінімальне ударне прискорення при обмеженні по деформації; (/р) т1п - мінімальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; (4) тах - максимальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; tf а) - залежність змінитривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по швидкості співудару; /(а) - залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по шляху гальмування; Ug J, - ударне прискорення,задовольняє обом обмеженням; 4 v - тривалість переднього фронту ударного імпульсу, що задовольняє обом обмеженням.

На малюнку прийняті наступні позначення: а - ударне прискорення; (ао) гаах - максимальне ударне прискорення при обмеженні по швидкостіспівудару; (as) min - мінімальне ударне прискорення при обмеженні по деформації; (tv) min - мінімальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; (4) шах - максимальна тривалість переднього фронту ударного імпульсу; tv /(а) - залежність зміни тривалостіпереднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по швидкості співудару; ts - /(а) - залежність зміни тривалості переднього фронту ударного імпульсу від ударного прискорення при обмеженні по шляху гальмування; as, v - ударне прискорення,задовольняє обом обмеженням; ts v - тривалість переднього фронту ударного імпульсу, що задовольняє обом обмеженням.

Відеоімпульс негативної полярності, сформований двухканаль-ним генераторсм прямокутних імпульсів /, надходить на вхідгенератора високочастотних коливань ударного збудження 2 в якому виникають радіоімпульси прямокутної форми з крутим переднім фронтом. Тривалість переднього фронту такого радиоимпульса становить V2 періоду частоти заповнення. Pадіоімпульс амплітудою 200 - 300 внадходить на випромінюючий п'єзо-перетворювач 3 в якому внаслідок зворотного пьезо-ефекту виникають ультразвукові коливання.

У МТЕ з ПОС обмотка WK бере на себе функцію зчитування, а тактовому імпульсу залишається лише порушити процес відкривання транзистора.Тривалість переднього фронту колекторного струму зменшується і менш залежить від параметрів транзистора, ніж в МТЕ без ПОС. Природно, потужність тактового імпульсу в МТЕ з ПОС значно менше, ніж при відсутності ПОС, а вимоги до форми, амплітуді і тривалостіцього імпульсу менш жорсткі. Це набуває особливо важливого значення при роботі осередків в умовах негативних температур, коли сильно зростає енергія, необхідна для перемагнічування феритів, і стає гострим питання навантажувальної здатності МТЕ.

Заміру переходу до вимірювання тривалості процесів, менших 1 нсек, форма випробувальних імпульсів все більшою мірою відрізняється від ідеальної, невизначеність у формі імпульсів викликає значну похибку вимірювань. Отримання відеоімпульсів гарної форми при тривалості переднього фронту 0 2 - 0 3 нсек пов'язане з серйозними труднощами.

На рис. 2 наведено граничні експлуатаційні характеристики ударного стенду. Заштрихована область показує, які тривалості переднього фронту ударного імпульсу і максимальне ударне прискорення можливо відтворювати на ударному стенді.

Вираз (28 - 12) є хорошим наближенням для. Ст за умови, що тривалість переднього фронту імпульсу, що запускає мала.

На рис. 2 наведено граничні експлуатаційні характеристики ударного стенду. Заштрихована область показує, які тривалості переднього фронту ударного імпульсу і максимальне ударне прискорення можливо відтворювати на ударному стенді.

Характеристика чотирьохфазна маніпулятора. а сигнал на вході. б промодулйрованний сигнал на виході модулятора. в залежність зміни дискрет фази сигналу на круговій діаграмі провідності. Оцінка швидкодії фазового маніпулятора була проведена на ДБМ. Осцилограма двополярного керуючого імпульсу з тривалістю переднього фронту т 2нс наведена на рис. 6.15 о, на цьому ж малюнку показана відповідна їй осцилограма промоделювати вихідного сигналу. Перехід високочастотного сигналу з фазового стану 0 в 180 відбувається при нульовому значенні керуючого напруги. Затримка часу перемикання маніпулятора становить т3 - 0 3 не.

Зв'язок між контактами 2 і 6 зменшує тривалість переднього фронту вихідного сигналу.

Схема одного каналу транзисторної системи фазового управління. Для отримання короткого імпульсу з крутим переднім фронтом первинна обмотка вихідного трансформатора Tpl включена послідовно з токоограпічіваю-щим опором, причому на вхід транзистора подається за допомогою додаткової обмотки трансформатора Tpl сильна позитивний зворотний зв'язок. Відбувається лавиноподібне наростання колекторного струму транзистора (блокінг-процес), і тривалість переднього фронту вихідного імпульсу не превишет декількох мікросекунд.

Структура фериту 025 ВТ ​​(287 Нс 017 е | Структура фериту 025 ВТ ​​(299 Нс 028 е Імпульсні параметри сердечників визначалися по імпульсної установки за наступною методикою: частота проходження імпульсів 10 кгц тривалість імпульсів 10 мксек, тривалість переднього фронту 0 2 - 015 мксек.